单项选择题 某无梁楼板,柱网尺寸7.5m×7.5m,板厚200mm,中柱截面尺寸600mm×600mm,恒载标准值gk =6.0kN/m2 ,活载标准值qk =3.5kN/mm2 ,选用C30混凝土,HPB300级钢筋。在距柱边700mm处开有700mm×500mm的孔洞(如图所示)。环境类别为一类,设计使用年限为50年,结构安全等级为二级。as =20mm。 1. 若楼板不配置抗冲切钢筋,柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》6.5.2条、6.5.1条:
因板开有洞KI,6h
0 =6×(200-20)=1080mm>700mm,故应计入洞口影响:
,即:AB=273mm
由规范式(6.5.1-2)、式(6.5.1-3)、式(6.5.1-1):
中柱,α
s =40;正方形,β
s =2,则:
故取η=1.0。
0.7β
h f
t ηu
m h
0 =0.7×1.0×1.43×1.0×2847×180=513.0kN
2. 若采用箍筋作为抗冲切钢筋,试问,所需箍筋截面面积(mm
2 ),与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
首先计算出F
l :
q=1.2×6.0+1.4×3.5=12.1kN/m
2 F
l =N-q(b+2h
0 )
2 =12.1×7.5×7.5-12.1×(0.6+2×0.18)
2 =669.5kN
根据《混凝土结构设计规范》式(6.5.3-2):
=1403mm
2
3. 配筋冲切破坏锥体以外截面受冲切承载力验算时,经计算知该冲切破坏锥体承载力的集中反力设计值为660kN,试问,该配筋冲切破坏锥体的受冲切承载力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
由于洞口影响,该配筋冲切破坏锥体斜截面的周长为:
故取η=0.932
0.7β
h f
t μ
m h
0 =0.7×1×1.43×0.932×4161×180=698.7kN>F
l =660kN
某一级公路设计行车速度V=100kN/m,双面六车道,汽车荷载采用公路-Ⅰ级。其公路上有一座计算跨径为40m的预应力混凝土箱形简支桥梁,采用上、下双幅分离式横断面。混凝土强度等级为C50,横断面布置如图所示。 提示:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D 60-2004)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D 62-2004)计算。 6. 计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时,所采用的有关数值为:A=96m
2 ,h=2.25m,I
0 =7.75m
4 ,中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m,至下翼缘边缘距离为1.3m;混凝土强度等级为C50,E
c =3.45×10
4 MPa;预应力钢束合力点距下边缘距离为0.3m。假定在正常使用极限状态短期效应组合作用下,跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值S
sd =85000kN·m。试问,该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设计时,跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN),与下列何项数值最为接近?
A.61000 B.61500 C.61700 D.62000 A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1条:
全预应力混凝土构件:σ
st -0.85σ
pc ≤0
12. 某预应力混凝土受弯构件,截面为b×h=300mm×500mm,要求不出现裂缝。经计算,跨中最大弯矩截面M
q1 =0.8M
k1 ,左端支座截面M
q左 =0.85M
k左 ,右端支座截面M
q右 =0.7M
k右 。当用结构力学的方法计算其正常使用极限状态下的挠度时,试问,刚度B按以下何项取用最为合适?
A.0.47Ec I0 B.0.42Ec I0 C.0.50Ec I0 D.0.72Ec I0
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》7.2.3条第2款:
不出现裂缝,跨中、支座截面的B
s 均为:B
s =0.85E
c I
由规范7.2.2条及7.2.5条,取θ=2:
右端支座:
又由规范7.2.1条规定,可按等刚度构件进行计算,故取B=B
中 =0.47E
c I
0
某房屋墙下条形基础底面宽度1.2m,基础埋置深度d=1.3m,基础埋深范围内土的重度γm =118.0kN/m3 ,持力层为粉土,重度为γ=17.0kN/m3 ,对粉土取6组试样,进行直剪实验,已求得每组试样的内摩擦角φi 和ci 具体数值见题表: 组别
1
2
3
4
5
6
φi (度)
27.47
26.61
26.56
26.79
27.11
27.34
ci (N/mm2 )
44.0
45.8
48.0
49.75
44.00
48.75
某建筑场地的工程地质和标准贯入实时数据如图所示,已知场地抗震设防烈度8度(0.20g),设计地震分组为第一组。只需要判别15m范围内的液化。 提示:按《建筑抗震设计规范》(GB50011—2010)作答。 20. 下列何项判别是正确的?
A.测点号1、2、3、4会液化 B.测点号3、4、5会液化 C.测点号3、6、7会液化 D.测点号2、3、6、7会液化 A B C D
C
[解析] 解答如下:
(1)粉土层,ρ
c %=13.8%>13%,根据《建筑抗震设计规范》4.3.3条,该土层属不液化土,故A、B项不对;
(2)对测点2,查《建筑抗震设计规范》表4.3.4,取N
0 =12;d
w =2.0;砂土,取ρ
c =3;设计地震第一组,取β=0.80。
由规范式(4.3.4):
=12.5<N
2 =14
故测点2不会液化,排除D项,应选C项。
21. 假若测点3、6、7会产生液化,其他点不会液化,且测点6的N
cr =20,d
i =2,W
i =4.67m
-1 ;测点3的N
cr =14;测点7的N
cr =22。试问,该场地土的液化等级I
lE ,与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《建筑抗震设计规范》4.3.5条:
测点3:下界深度为8.0m,
(20-7)=8.67m
-1 测点7:下界深度只计算到15m处,
如题图所示的承重墙梁,各部分尺寸见题表,托梁混凝土强度等级为 C20,纵向受力钢筋采用HBB335,砖强度为MU10,水泥砂浆强度等级采用M5,荷载设计值Q1 =23.8kN/m,Q2 =116kN/m。 承重墙梁各部分尺寸 L0
H0
hb
hw
h
hf
bf1
bf2
α
αs
bh
hh
60.5
3.225
0.75
2.85
0.24
0.24
1.5
1.65
1.275
1.5
1.8
2
22. 已知墙梁的计算跨度l
0 =6.05m,墙体计算高度h
w =2.85m,则该构件可以按墙梁计算的洞口高度h
h 和宽度b
h 的限制值最接近下列______项数值。
A.bh <1.550m,hh <2.375m B.bh <1.815m,hh <2.45m C.bh <1.750m,hh <2.450m D.bh <1.750m,hh <2.375m A B C D
B
[解析]
洞宽b
h <0.3×l
0 =0.3×6.05=1.815(m)
h
h <h
w -0.4=2.85-0.4=2.45(m)
25. 该墙梁的墙体受剪承载力与下列______项数值最为接近。
A.139.8kN B.179.5kN C.145.6kN D.150.5kN A B C D
B
[解析]
计算受剪承载力:f=0.9×1.5=1.35(N/mm
2 );
取h=240mm,b
f1 =1500mm,b
12 =1650;
圈梁截面高度h
t =0;
根据《规范》7.3.9的规定,单层有洞口墙梁,故ξ
1 =1.0,ξ
2 =0.6。
应用式(7.3.9)
某六层办公楼,采用现浇钢筋混凝土框架结构,抗震等级为二级,其中梁、柱混凝土强度等级均为C30。29. 各楼层在地震作用下的弹性层间位移如表所示。试问,下列关于该结构扭转规则性的判断,其中何项是正确的?
各楼层在地震作用下的弹性层间位移 计算层
X方向层间位移值
Y方向层间位移值
最大(mm)
两端平均(mm)
最大(mm)
两端平均(mm)
1
5.00
4.80
5.45
4.00
2
4.50
4.10
5.53
4.15
3
2.20
2.00
3.10
2.38
4
1.90
1.75
3.10
2.38
5
2.00
1.80
3.25
2.40
6
1.70
1.55
3.00
2.10
A.不属于扭转不规则结构 B.属于扭转不规则结构 C.仅X方向属于扭转不规则结构 D.无法对结构规则性进行判断 A B C D
B
[解析] 解答如下: X方向,最大位移/两端平均位移,均小于1.2。 Y方向,第1层~第6层,最大位移/两端平均位移,依次为: 1.3625,1.3325,1.3025,1.3025,1.3542,1.4286 上述值均大于1.2,根据《建筑抗震设计规范》表3.4.3-1,属于扭转不规则结构。
30. 该办公楼中某框架梁净跨为6.0m;在永久荷载及楼面活荷载作用下,当按简支梁分析时,其梁端剪力标准值分别为30kN与20kN;该梁左、右端截面考虑地震作用的基本组合弯矩设计值之和为850kN·m。试问,该框架梁梁端截面的剪力设计值V(m),与下列何项数值最为接近?
提示:该办公楼中无库藏书库及档案库。
A B C D
D
[解析] 解答如下:
根据《建筑抗震设计规范》5.1.3条,取ψ
c =0.5
根据《建筑抗震设计规范》6.2.4条,5.4.1条,则:
重力荷载分项系数取为1.2;
由本题目所给定的条件,活荷载的组合值系数为0.5。
31. 该办公楼某框架底层角柱,净高4.85m,轴压比不小于0.5。柱上端截面考虑弯矩增大系数的基本组合弯矩设计值
;柱下端截面在永久荷载、活荷载、地震作用下的弯矩标准值分别为1.5kN·m,0.6kN·m,±115kN·m。试问,该底层角柱基本组合剪力设计值V(kN),应与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《建筑抗震设计规范》5.1.3条、5.4.1条,取ψ
E =0.5,γ
G =1.2。
根据《建筑抗震设计规范》6.2.3条,6.2.6条,底层角柱弯矩设计值应分别乘以1.5,1.1,则:
=250.239kN·m
根据《建筑抗震设计规范》6.2.5条、6.2.6条:
应注意的是,底层角柱的剪力设计值,最后应乘以增大系数1.1。
某多层钢筋混凝土框架结构房屋,抗震等级二级,现浇楼盖,首层层高4.2m,其余层层高3.9m,地面到基础顶面1.1m,如图所示。不考虑二阶效应影响,首层框架中柱考虑各种荷载与地震作用的基本组合的截面控制内力设计值见表。柱采用C30混凝土,受力纵筋采用HRB400级( ),箍筋采用HRB335级( )。取as =40mm。中柱反弯点高度在层高范围内。 框架柱截面控制内力设计值 截面位置 内 力 左震 右震 柱端 Ⅰ—Ⅰ M N V -810 2200 369 +775 2880 381 Ⅱ—Ⅱ M N V -708 2080 320 +580 2720 270 Ⅲ—Ⅲ M -708 +387 梁端 1—1 M +882 -442 2—2 M +388 -360
注:1.M的单位为kN·m,N、V的单位为kN; 2.逆时针为正(+),顺时针为负(-)。 32. 该框架底层柱上端的弯矩设计值(kN·m),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据已知条件,如图所示,底层柱上端节点弯矩值为:
根据《混凝土结构设计规范》11.4.1条:
∑M
c =1.5∑M
b =1.5×(882+388)=1905kN·m
∑M
c =708+708=1416kN·m,故取∑M
c =1905kN·m
底层柱上端弯矩值:
33. 若该框架底层柱柱顶混凝土受压区高度x=194mm,该框架底层柱上端截面采用对称配筋
,则纵向受压钢筋截面面积
(mm
2 ),与下列何项数值最为接近?
A B C D
D
[解析] 解答如下:
由上一题可知:
根据《混凝土结构设计规范》6.2.17条及6.2.5条:
故属大偏压,由规范式(6.2.17-2):
=2443mm
2 一侧:
(规范11.4.12条第1款)
全部纵筋:
(规范表11.4.12-1及注的规定)
混凝土受压区高度x可按
γ
RE N=0.8×2080×10
3 =1664×10
3 N
N
b =α
1 f
c bh
0 ξ
b =1×14.3×600×560×0.518=2488.9×10
3 N>γ
RE N
e
i =478mm>e
0b,min =0.375h
0 =0.375×560=210mm
故属大偏压,由《混凝土结构设计规范》(7.3.4-1):
34. 该框架底层柱柱底加密区箍筋的配置,下列何项数值最合适?
提示:柱截面条件满足规范要求;0.3f
c A=1544.4kN;加密区箍筋体积配筋率满足要求。
A.
B.
C.
D.
A B C D
A
[解析] 解答如下:
H=5.3m,H
n =5.3-0.6=4.7m
根据《混凝土结构设计规范》11.4.2条,该底层中柱柱下端
:
由规范式(11.4.3-2):
由规范式(11.4.7):
选用四肢箍,s=100,则:A
sv1 =1.77×100/4=44.25mm
2 复核,查规范表11.4.12-2,箍筋直径≥8mm,s=min(8d,100)=100mm,满足
35. 该框架底层柱非加密区箍筋的配置,下列何项数值最合适?
A.
B.
C.
D.
A B C D
A
[解析] 解答如下:
柱箍筋加密区外,柱剪力不需调整:
取N=1544.4kN;λ=3.0
选用四肢筘,s=150mm,则:A
sv1 =1.07×150/4=40.1mm
2
某钢筋混凝土简支T形梁梁长l=19.56m,计算跨径l0 =19.50m,采用C25混凝土(Ec =2.80×104 MPa),主梁截面尺寸如图所示,跨中截面主筋为HRB335级,Es =2×105 MPa。简支梁吊装时,其吊点设在距梁端a=400mm处,梁自重在跨中截面引起的弯矩MGk =505.69kN·m,Ⅰ类环境条件,安全等级为二级。吊装时,动力系数取为1.2。 提示:按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D 62—2004)解答。 36. 假定主梁截面配筋为
,a
s =70mm,试问,开裂截面的换算截面惯性矩I
cr (×10
6 mm
4 ),与下列何项数值最为接近?
A.11300 B.11470 C.12150 D.12850 A B C D
B
[解析] 解答如下:
h
0 =h-a
s =1300-70=1230mm
计算截面混凝土受压区高度x,由S
0c =S
0t ,则:
解之得:
,故属第一类T形截面。
=11469.6×10
6 mm
4
37. 主梁截面配筋为
,a
s =110mm时,试问,开裂截面的换算截面惯性矩I
cr (×10
6 mm
4 ),与下列何项数值最为接近?
提示:第二类T形截面时,受压区高度
。
式中,
A.49600 B.51600 C.52100 D.48700 A B C D
A
[解析] 解答如下:
h
0 =h-a
s =1300-110=1190mm,由S
0c =S
0t ,则:
解之得:
,故属于第二类T形截面
由提示知:
=49584.7×10
6 mm
4
38. 主梁截面配筋为
,a
s =110mm时,试问,开裂截面的换算截面惯性矩I
cr (×10
6 mm
4 ),假定I
cr =50000×10
6 mm
4 ,x
0 =290mm,施工吊装时,T形梁受压区混凝土边缘压应力
,与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.2.4条:
动力系数为1.2,
;x
0 =x=290mm
39. 主梁截面配筋为
,a
s =110mm时,试问,开裂截面的换算截面惯性矩I
cr (×10
6 mm
4 ),假定I
cr =50000×10
6 mm
4 ,x
0 =290mm,施工吊装时,T形梁最下一层纵向受力钢筋的应力
,与下列何项数值最为接近?
提示:纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度为35mm。
A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.2.4条:
40. 非地震地区的某顶层钢筋混凝土框架梁,混凝土等级为C30,截面为矩形,宽度b=300mm,钢筋采用HRB400级,端节点处梁的上部钢筋为
,中间节点处柱的纵向钢筋为
。α
s =40mm。试问,该梁的截面最小高度(mm),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
(1)根据《混凝土结构设计规范》9.3.8条:
C30<C50,由规范6.3.1条规定,取β
c =1.0
h=h
0 +a
s =393.2mm
(2)根据《混凝土结构设计规范》9.3.6条,柱纵筋弯折后的竖直投影长度≥0.5l
ab ;又由规范8.3.1条计算l
ab ,则:
h=h
0 +a
s =480.6mm
故取h≥480.6mm
桥梁标准跨径L标 =20.00m,梁长L=2000-4=1996cm。桥梁的计算跨径L0 =19.96-2×0.23=19.50(m)。桥宽B=8.5m(车道宽7.50m)。采用5片钢筋混凝土梁,如题图所示。汽车荷载:公路-Ⅰ级,人群荷载3.0kN/m。 42. 公路-Ⅰ级车道的均布荷载标准值为q
k =10.5kN/m;集中荷载标准值P
k 为下列______值?
A.180.0kN B.238kN C.257.8kN D.360.0kN A B C D
B
[解析]
集中荷载标准值按以下规定选取:桥梁计算跨径小于或等于5m时,P
k =180kN;桥梁跨径等于或大于50m时,P
k =360kN;桥梁计算跨径在5~50m之间时,P
k 值采用直线内插求得。
44. Ⅰ号梁按刚性横梁法计算得跨中部分的横向分布系数m
1q =0.537,m
1r =0.684;支点处按杠杆法计算的横向分布系数m
1q =0.438,m
1r =1.422;汽车荷载冲击系数μ=0.296,γ
0 =1。求汽车荷载作用下跨中截面按承载能力极限状态下作用基本组合的跨中弯矩效应组合设计值,与下列______值接近?
A.2306kN·m B.2406kN·m C.2616kN·m D.2606kN·m A B C D
C
[解析]
绘出主梁指定的内力的影响线,见题75图。按《公路桥涵设计通用规范》(TGD60—2004)规定公路-Ⅰ级车道的均布荷载标准值为q
k 10.5kN/m应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上;集中荷载标准值P
k =238kN,只作用于相应影响线中一个最大影响线峰值处。在最不利的
位置上布载(见下图中跨中弯矩影响线),由车道荷载作用下的最大弯矩:
当作用集中力时S=(1+μ)×ξ×m
i ×∑P
i ×y
i 当作用均布力时S=ξ|m×p×dx×y=ξ×m×p×|ydx=ξ×m×p×Ω
式中,μ冲击系数ξ-多车道折减系数,2车道取1;m
i -汽车荷载的横向分布系数,取跨中处的m值;P
i -车辆荷载的轴重;y
i -影响线的坐标。
1号梁跨中最大的活载弯矩标准值:
车辆荷载作用下的弯矩
M
1/2 =(1+μ)m
i ξ∑P
i y
i 当作用均布荷载时的弯矩
M
1/2 =(1+μ)ξ∫m
c ×p×dx×y=(1+μ)ξ×m
c ×p∫ydx=(1+μ)ξ×m
c ×p×Ω
由于计算跨中弯矩时汽车荷载的横向分布系数,取跨中处的m
c 值;
所以
所以,跨中截面弯矩承载能力极限状态作用基本组合的效应组合设计值:
M
dy2 =1.0×(1.2×764.8+1.4×1154.8+0.8×1.4×73.15)=2616.4(kN·m)
某单层厂房,吊车轨面标高16m,吊车梁底面标高14m,柱 12m,纵向设置双片十字交叉形柱间支撑,中列柱为阶形,下阶为格构式,上阶为工形实腹式,下阶柱肢中距3m,节间尺寸亦为3m,如题图所示,采用Q235-B钢,E4303型焊条。 46. 柱肢采用HN400×200×8×13。A=8412mm
2 ,i
x =168mm,i
y =45.4mm,柱肢承受压力最大设计值N=120kN,当柱肢作为轴心受压构件的稳定性验算时,其以应力形式表达的计算数值为 ______N/mm
2 。
A.166.8 B.185.2 C.188.1 D.215.0 A B C D
C
[解析]
λ
x =14 000/168=82.3,查《钢结构设计规范》a类,表C-1,φ
x =0.761
λ
y =3000/45.4=66.1,查《钢结构设计规范》b类,表C-2,φ
y =0.773
稳定性计算:
48. 柱脚如改为锚栓连接,每个柱肢用2M30锚栓,Q235-B钢,每个锚栓有效面积A
e =560.6mm
2 ,柱肢最大拉力设计值为108kN,锚栓拉应力为______N/mm
2 ,强度设计值为______N/mm
2 。
A.76.1,180 B.96.3,140 C.102.2,125 D.192.6,215 A B C D
B
[解析]
σ=108×10
3 /(2×560.6)=96.3(N/mm
2 )<
=140N/mm
2
50. 下阶柱斜腹杆采用两个等边单角钢,分别单面连接在柱肢翼缘上,两角钢中间有缀条连系,角钢规格为∠75×6,i
x =i
y =23.1 mm,i
min =14.9mm,斜腹杆按轴心受压构件计算稳定性时,其折减系数为______。
A.0.682 B.0.836 C.0.820 D.0.810 A B C D
C
[解析]
单角钢单面连接,因角钢有缀条连系,回转半径取平行轴,斜腹杆计算长度取0.8系数:
折减系数:
0.6+0.0015λ=0.6+0.0015×147=0.820
51. 下阶柱的水平杆,起减少受压柱肢长细比作用,采用两个中间无连系的等边角钢,按经济合理原则,应选截面为______。
A.
90×6,i
x =27.9mm,i
min =18mm B.
80×6,i
x =24.7mm,i
min =15.9mm
C.
75×6,i
x =23.1mm,i
min =14.9mm D.
63×6,i
x =19.3mm,i
min =12.4mm
A B C D
C
[解析]
按《钢结构设计规范》(GB50017—2003)表5.3.8项次2,用以减小受压构件长细比的杆件[λ] =200。
i
min =0.9×3000/200=13.5(mm)
选用
75×6,i
min =14.9mm。
52. 某正方形塔楼,平面尺寸为63.5m×63.5m,采用筒中筒结构,外筒为密柱框筒,底层每边有19根箱形截面钢柱,柱距为3.05m。柱截面面积A
0 =0.271m
2 ,结构总体高度412m,承受风荷载设计值为2.5kN/m
2 。用简化方法计算该筒中筒结构底层柱承受的最大轴力N(kN),其与下列
项数值最为接近。
A.9830 B.11 167 C.7094.8 D.8956.2
A B C D
B
M=0.5qH
2 =0.5×2.5×63.5×412
2 =13 473 430kN·m
忽略平行于x-x轴的两侧外墙的抵抗力,假定由垂直于x-x轴的外墙承受风荷载产生的弯矩,则截面惯性矩为:
I=A
c y
2 ·2n=0.271×(63.5/2)
2 ×2×19=10 381m
4 σ=
=41 208kN/m
2 N=σA
o =41 208×0.271=11 167kN
故选B
某钢筋混凝土挑梁埋置于T形截面的墙体中,尺寸如图所示。挑梁截面尺寸b×hb =240mm×300mm,采用C20混凝土。挑梁上、下墙厚均为240mm,采用MU10烧结普通砖,M5混合砂浆砌筑。楼板传给挑梁的荷载标准值为:恒载Fk =4.5kN,g1k =g2k =10kN/m;活荷载q1k =8.3N/m。挑梁自重为1.8kN/m,挑出部分自重为1.35kN/m。砌体施工质量控制等级B级,设计使用年限为50年,结构安全等级二级。墙体自重为19kN/m3 ,荷载的基本组合由可变荷载控制。 54. 假定在楼层挑梁上无门洞,楼层挑梁的承载力计算时,其最大弯矩设计值M
max (kN·m)、最大剪力设计值V
max (kN),与下列何项数值最为接近?
A.Mmax =57.24;Vmax =45.53 B.Mmax =40.5;Vmax =45.53 C.Mmax =57.24;Vmax =43.26 D.Mmax =40.5;Vmax =43.26 A B C D
D
[解析] 解答如下:
根据《砌体结构设计规范》7.4.5条:
M
max =M
0v ,V
max =V
0 =40.5kN·m
V
max =V
0 =1.2×4.5+(1.2×11.35+1.4×8.3)×1.5=43.26kN
计算V
max =V
0 时,取墙体外边缘处截面。
55. 假定在楼层挑梁上有一门洞b×h=0.8m×2.1m,如图中虚线所示,试问,楼层挑梁的抗倾覆力矩设计值(kN·m),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《砌体结构设计规范》7.4.3条:
挑梁尾端长度:1.8-0.9-0.8=0.1m<0.37m
由规范图7.4.3(c),则:
由楼盖、挑梁自重恒载产生的M
r1 :
由墙体自重产生的M
r2 :
=6.95kN·m
M
r =M
r1 +M
r2 =20.75kN·m
56. 两块湿水曲柳板,b×h=150mm×200mm,在设计使用年限为25年的建筑室内常温环境下,在以活载为主产生的剪力V作用下采用螺栓连接(顺纹承压),如图所示。试问,螺栓剪切面的受剪承载力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
水曲柳(TB15),f
c =14N/mm
2 25年,查《木结构设计规范》表4.2.1-5,取强度值调整系数为1.05;又根据《木结构设计规范》4.2.3条,b=150mm,取强度值提高10%,则:
f
c =1.1×1.05×14=16.2N/mm
2 a/d=150/16=9.375,查规范表6.2.2,取k
v =7.5,但因为是湿材,故取k
v =6.7。
某单层房屋,剖面如题图所示,跨度9m,假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块(390mm×190mm×190mm)和M10混合砂浆砌筑而成,截面b×h=600mm× 800mm。 59. 假定砌块对孔砌筑,孔内不灌实混凝土,柱头全截面设一预制刚性垫块,且梁端有效支承长度a
0 =364mm。垫块下局部受压承载力与
项数值接近。
A.785kN B.685kN C.933kN D.743kN A B C D
D
2.1-3及注2可知,调整后砌体抗压强度为
f=4.95×0.7=3.47N/mm
2 由规范5.2.5可知采用刚性垫块后,垫块外砌体面积的有效影响系数为
则垫块下砌体的局部受压承载力为
φγ
1 fA=0.45×1×3.47×480 000=743kN
60. 假设房屋为弹性方案,砌块空心率δ=0.3,对孔砌筑,采用C25细石混凝土灌实,柱高H=5.33m,柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力,与
项数值最为接近。
A.834kN B.596kN C.619kN D.576kN A B C D
A
灌芯砌体的抗压强度:
f
g =f+0.6af
c =4.95×0.7+0.6×0.3×11.9=5.61N/mm
2 φf
g A=0.31×5.61×480 000=834.8kN
61. 如题图中的柱下独立基础底面尺寸为3m×2m,柱传给基础的竖向力F
k =1000kN,弯矩M
k =180kN·m,基础底面的附加压力与下列
项值接近。
A.154.3kN/m2 B.159.8kN/m2 C.166.4kN/m2 D.170.2kN/m2
A B C D
D
P
k =
+20d-10h
w =
+20×2.3-10×1.1=201.7kN/m
2 P
0 =P
k -σ
cd =201.7-[18×(0.9+
)+(19-10)×1.1]=170.2kN/m
2
某10层钢筋混凝土框架结构,抗震设防烈度8度,设计基本地震加速度为0.2g。,首层层高为4.5m,其余各层层高均为4m。在多遇地震下进行结构水平位移计算,经计算得知,第10层的弹性水平位移δ10 =61mm,第9层的弹性水平位移δ9 =53mm,第二层的弹性水平位移δ2 =18mm,第一层的弹性水平位移δ1 =10mm。在罕遇地震作用下,第二层的弹性水平位移δ2 =26mm,第一层的弹性水平位移δ1 =12mm。已知第1层楼层屈服强度系数ξy =0.4,该值是相邻上层该系数平均值的0.9倍。63. 罕遇地震作用下,第1层的弹塑性层间位移角θ
p,1 与规程规定的角限值之比值,与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
查《高层建筑混凝土结构技术规程》表3.7.5,
根据高层规程5.5.3条,第1层,Δu
e =12mm;查规程表5.5.3,取η
p =2.0:
Δu
p,1 =η
p Δu
e,1 =2.0×12=24mm
某双向行驶箱形梁桥如图所示,计算跨径为24.5m,标准跨径为25.0m,桥面车行道净宽为15.5m,两侧人行道为2×1.0m。设计荷载:汽车荷载为公路-Ⅰ级,人群荷载为3.0kN/m。汽车荷载冲击系数μ=0.166。用偏心受压法计算得知,1号梁布置三列汽车时跨中荷载横向分布系数为1.356;布置四列汽车时跨中荷载横向分布系数为1.486。 提示:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)解答。 65. 若1号梁布置两列汽车时跨中荷载横向分布系数为1.200,试问,距1号梁支点L/4处截面由汽车荷载产生的弯矩标准值(kN·m),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
L/4处截面的弯矩影响线竖坐标:
查《公路桥涵设计通用规范》表4.3.1-4,取二车道,ξ=1.0;三车道ξ=0.78;四车道,ξ=0.67。
二列汽车,ξm
cq =1.0×1.20=1.200
三列汽车,ξm
cq =0.78×1.356=1.058
四列汽车,ξm
cq =0.67×1.486=0.9956
取较大者,故取ξ
cq =1.200。
M
q =(1+μ)ξm
cq (P
k y
k +q
k Ω)
=1.166×1.200×(258×4.594+10.5×56.277)
=2485.2kN·m
需判别二列、三列、四列汽车时,考虑横向折减系数后,取ξm
cq 值最大者进行计算。
68. 如图所示某墙下条形基础在±O.00标高处的轴向力标准组合值N=180kN/m,基础埋深d=1.65m,室内外高差0.45m,地基为黏性土(η
b =0,η
d =1.1),γ=16kN/m
3 ,γ
sat =16.8kN/m
3 ,地基承载力特征值f
ak =120kN/m
2 ,假定基础小于3m,无地下水时,基础宽度与下列
值接近。
A.1.75m B.1.80m C.1.85m U.1.89m
A B C D
A
[解析] 计算土重的平均高度
修正后的地基承载力特征值(先假定基础宽度b<3m)
f
a =f
ak +η
d γ
m (d-0.5)
=120+1.1×16×(1.65-0.5)=140.24kN/m
2 基础宽度
如题图所示一钢筋混凝土水塔,有六根支柱支承。各层重力代表值Gi 见下表,已知设防烈度7度,近震,Ⅱ类场地。基本自振周期T1 ,满载T1 =2.06s,空载T1 =1.35s。 序号
1
2
3
4
5
6
水柜
满载
空载
Gi (kN)
92
194
200
205
217
294
2671
963
69. 按《高耸结构设计规范》(GBJ 135—90)计算水柜满载时的地震影响系数a
1 ,其与
项数值最为接近。
A.0.08 B.0.016 C.0.0141 D.0.021 A B C D
B
已知设防烈度7度,近震,Ⅱ类场地,查表4.1.4-1和表4.1.4-2可得:
α
max =0.08,T
g =0.3s
当水柜满载时:
α
1 =
×0.08=0.0141<0.2×0.08=o.016,取α
1 =0.016
故选B
70. 计算水柜空载时的地震影响系数a
1 ,其与
项数值最为接近。
A.0.08 B.0.016 C.0.021 D.0.032 A B C D
C
当水柜空载时:
α
2 =
×0.08=0.021>20%α
max ,取α
1 =0.021
故选C
已知钢筋混凝土过梁净跨/n =3.0m,过梁上砌体高度1.2m,墙厚190mm,墙体采用MU7.5砌块、Mb5混合砂浆砌筑,承受楼板传来的均布荷载设计值15kN/m。过梁伸入墙内200mm,砌块厚度为190mm,双面抹20mm混合砂浆,单位面积容重为3.38kN/m2 (题图)。 72. 与该过梁下砌体局部承压力最接近的是
项数值。
A.29.1kN B.30.5kN C.40.2kN D.35.3kN A B C D
D
根据规范7.2.2条第2款第2点的规定,闲墙高
h
w =1200mm<ι
n /2=3000/2=1500mm,应按h
w =1200mm的均布自重采用
墙体重量:q
1 =1.2×3.38=4.06kN/m
过梁自重:q
2 =0.19×0.3×25+0.02×(0.30×2+0.19)×17×1.2=2.03kN/m
楼板荷载q
3 =15kN/m
根据规范7.2.3条第3款的规定,验算过梁下砌体局部承压承载力时,可不考虑上层荷载的影响,即
=
×(4.06+2.03+15.0)×(3.00+2×0.2)=35.853kN
74. 混凝土小型空心砌块砌体墙长1.6m,厚度为190ram,其上的永久荷载作用的正压力N=135kN,水平推力V=25kN,永久荷载起控制作用,砌块墙采用MU10砌块,Mb5混合砂浆砌筑。该墙体的受剪承载力与下列
项数值最为接近。
A.49.2kN B.46.8kN C.37.1kN D.35.5kN
A B C D
C
[解析] f=2.22N/mm
2 ,f
v =0.06N/mm
2 永久荷载产生的平均压应力
因永久荷载起控制作用,取永久荷载分项系数γ
g =1.35
查规范表5.5.1得系数a
μ =0.14。应用规范公式5.5.1—1
(f
v +a
μ σ
o )A=(0.06+0.14×0.444)×1600×190=37137N≈37.1kN
某阶形柱采用双壁式肩梁如图所示,肩梁高度1350mm,肩梁腹板厚度tw =30mm(一块腹板的厚度),Wn =tw h2 /6=9112.5cm3 。钢材用Q235钢,E43型焊条。已知上段柱的内力设计值:N=6073kN,M=3560kN·m。 75. 单根肩梁的支座反力R
B (kN),与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
肩梁的计算简图如图所示。
P
1 =W-P
2 =6073-5465=608kN
单根:R
B =∑R
B /2=1650kN
78. 肩梁处角焊缝③,采用h
f =12mm,试问,角焊缝③的剪应力
(N/mm
2 ),与下列何项数值最为接近?
提示:该角焊缝内力并非沿侧面角焊缝全长分布。
A.114.6 B.126.1 C.135.4 D.139.6 A B C D
A
[解析] 解答如下:
60h
f =60×12=720mm<h=1350mm,按60h
f 计算
故
l
3 =4×60h
f =2880mm
∑R
A =N-∑R
B =6073-3300=2773kN
79. 肩梁处角焊缝④,采用h
f =16mm,试问,角焊缝④的剪应力
,与下列何项数值最为接近?
提示:该角焊缝内力并非沿侧面角焊缝全长分布。
A B C D
B
[解析] 解答如下:
60h
f =60×16=960mm<h=1350mm,按60h
f 计算
故
l
4 =4×60h
f =3840mm