单项选择题 某钢筋混凝土挑梁(b×hb=240mm×300mm),埋置于丁字形截面的墙体中,如题图;挑梁下墙体厚均为240mm,采用MU10砖、M2.5砂浆砌筑。
楼板传给挑梁的荷载有:梁端集中作用的恒载Fk=4.5kN,作用在挑梁挑出部分的恒载g1k=10kN/m,活载q1k=1.8kN/m,楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为g2k=10kN/m,顶层屋面板传给挑梁荷载,g3k=15.5kN/m,q3k=1.8kN/m,墙体自重19kN/m3,挑梁挑出部分自重1.35kN/m,挑梁埋在墙内部分自重1.8kN/m。
1. 顶层的倾覆力矩与
项数值最为接近。
- A.28.75kN·m
- B.18.4kN·m
- C.38.25kN·m
- D.22.7kN·m
A B C D
A
求x
o挑梁埋在墙体的长度ι
1分别为3.0m和1.8m,均大于2.2h
b=2.2×0.3=0.66m,根据规范7.4.2条的规定,挑梁计算倾覆点到墙外边缘的距离x
o=0.3h
b≯0.13ι
1,即
x
o=0.3×0.3=0.09m<0.13ι
1=0.13×1.8=0.234m
挑梁的自重和承担的恒载的合力为15.5+1.35=16.85kN/m
挑梁所承担的活载为1.8 kN/m,恒载起控制作用
根据《建筑结构荷载规范》第3.2.5条第=款的规定,恒载的分项系数为1.35,根据《砌体结构规范》第4.1.6条(4.1.6)的规定,在验算倾覆时,这时的分项系数取1.2
3. 楼层的抗倾覆力矩与
项数值最为接近。
- A.58.74kN·m
- B.48.42kN·m
- C.68.50kN·m
- D.63.64kN·m
A B C D
A
抗倾覆力矩:
G
r1——为挑梁尾端上部45°扩展角范同内的本层砌体自重;
G
r2——本层的楼面恒荷载标准值
墙体自重G
r1 应用规范式(7.4.3)M
r=0.8G
r(ι
2-x
o)=43.44kN·m
楼盖荷载:M
r2=0.8×(10+1.8)×
(1.8-0.09)
2=13.80kN·m
反倾覆力矩:M
r=M
r1+M
r2=43.44+13.80=57.24kN·m
某房屋墙下条形基础底面宽度1.2m,基础埋置深度d=1.3m,基础埋深范围内土的重度γm=118.0kN/m3,持力层为粉土,重度为γ=17.0kN/m3,对粉土取6组试样,进行直剪实验,已求得每组试样的内摩擦角φi和ci具体数值见题表: 组别 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
φi(度) | 27.47 | 26.61 | 26.56 | 26.79 | 27.11 | 27.34 |
ci(N/mm2) | 44.0 | 45.8 | 48.0 | 49.75 | 44.00 | 48.75 |
某钢筋混凝土剪力墙结构高层建筑,抗震等级为二级,其中某剪力墙开洞后形成的连梁截面尺寸bb×hb=200mm×500mm,连梁净跨ln=2600mm,采用C30混凝土,纵筋采用HRB400级、箍筋采用HPB300级钢筋(fyv=270N/mm2)。当无地震作用组合时,连梁的跨中弯矩设计值Mb=54.6kN·m。有地震作用组合时,连梁跨中弯矩设计值Mb=57.8kN·m,连梁支座弯矩设计值,组合1:,;重力荷载代表值产生的剪力设计值VGb=85kN,且梁上重力荷载为均布荷载。取。结构安全等级二级。13. 连梁的上、下部纵向受力钢筋对称配置(
),试问,连梁跨中截面下部纵筋截面面积A
s(mm
2),与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
(1)非抗震设计时,γ
0=1.0,γ
0M=45.6kN·m
对称配筋,
,由《混凝土结构设计规范》6.2.14条:
(2)抗震设计时,γ
RE=0.75
l
n/h
b=2.6/0.5=5.2>5.0,由规程7.1.3条,应按框架梁计算;查规程表6.3.2-1:
ρ
min=max(0.25%,0.55f
t/f
y)=max(0.25%,0.55×1.43/360)=0.25%
A
s,min=0.25%×200×500=250mm
2<353mm
2 所以最终取A
s=353m
m2。
应复核纵向钢筋的最小配筋率。
14. 连梁梁端抗剪箍筋配置A
sv/s(mm
2/mm),与下列何项数值最为接近?
A B C D
C
[解析] 解答如下:
由《高层建筑混凝土结构技术规程》7.2.21条:
l
n/h
b=2.6/0.5=5.27>5.0,由规程7.1.3条规定,应按框架梁计算。
由《混凝土结构设计规范》式(11.3.4):
=1.021mm
2/mm
最小配箍率,查高层规程表6.3.2-2,取
,则:
故取1.021mm
2/mm。
首先应判别连梁的跨高比,其次,应复核该框架梁箍筋的最小构造要求。
某10层现浇钢筋混凝土框架—剪力墙结构房屋,丙类建筑,剖面图如图所示。其抗震设防烈度为8度、地震分组第二组,地震加速度0.20g,Ⅱ类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀,但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比s' =0.05。结构的基本周期T1=1.13s。各层的重力荷载代表值=G1=14000kN,G2=G3=G4=G5= G6=G7=G8 =G9=0.9G1,G10 =0.8G1,Gn= 0.09G1,小塔楼的侧向刚度与主体结构的层侧向刚度之比片Kn /K=0.05。
15. 计算相应T
1的地震影响系数α
1,其与
项数值最为接近。
- A.0.16
- B.0.122
- C.0.0629
- D.0.098
A B C D
TSUBGSUBS
3.7-1,α
max=0.16
因为T
1=1.13s>T
g=0.40s<5T
g=2.0s
故选C
16. 计算结构水平地震作用标准值F
EK (kN),其与
项数值最为接近。
A B C D
A
根据题意,可采用底部剪力法计算
G
E=
=9.09G
1=127260kN
F
EK=α
1 G
eq=0.06288×0.85×127260=6802kN
故选A
17. 计算小塔楼底部的地震弯矩设计值M
n (kN),其与
项数值最为接近。
A B C D
C
根据《高规》附录B.0.3
查规程表B.0.3得
T
1=1.00s,增大系数β
n=3.2
T
2=1.50s,β
n =4.2
线性内插得:T
1=1.13s时,β
n =3.46
β
n F
n=3.46×123=426kN
M
n=1.3×426×3.6=1994kN·m
故选C
18. 计算地下室顶面的地震弯矩设计值M (kN·m),其与
项数值最为接近。
- A.182391
- B.237108
- C.232090
- D.218869
A B C D
B
T
1=1.13s>1.4T
g=1.4×0.40=0.56s
δ
n =0.08T
1 +0.01=0.10
△F
N=δ
n F
EK=680kN
故选B
某42层现浇框架-核心筒高层建筑,如题图所示,内筒为钢筋混凝土筒体,外周边为型钢混凝土框架,房屋高度132m,建筑物的竖向体型比较规则、均匀。该建筑物抗震设防烈度为7度,丙类,设计地震分组为第一组,设计基本地震加速度为0.1g,场地类别Ⅱ类。结构的计算基本自振周期T1=3.0s,周期折减系数取0.8。
19. 计算多遇地震作用时,试问,该结构的水平地震作用影响系数,应与下列
项数值最为接近。
提示:η
1 =0.021;η
2=1.078。
- A.0.019
- B.0.021
- C.0.023
- D.0.025
A B C D
A
计算地震作用的结构自振周期T=0.8T
1=0.8×3=2.4s
根据《混凝土高规》3.3.8条,
T>5T
g=5×0.35=1.75s时,
根据《混凝土高规》第3.3.8条进行计算。
根据11.2.18条,阻尼比取0.04,查表3.3.7-1,a
max=0.08,
a=[0.2
γη
2-η
1 (T-5T
g)]a
max =[0.2
0.914×1.078-0.021×(2.4-5×0.35)]×0.08=0.019
选A
20. 该建筑物总重力荷载代表值为6×105kN。抗震设计时,在水平地震作用下,对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为8600kN;对应于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中,底层最大,其计算值为1500kN。试问,抗震设计时,对应于地震作用标准值的底层框架总剪力的取值,应最接近于下列
项数值。
- A.1500kN
- B.1720kN
- C.1920kN
- D.2250kN
A B C D
C
根据《混凝土高规》3.3.13条,
根据第8.1.4条条文说明,取V
0=9600kN
根据《混凝土高规》11.1.5及8.1.4条,V
1取0.2V
0及1.5V
f,max中之小者,
0.2V
0=0.2×9600=1920kN
1.5V
f,max=1.5V
f,1=1.5×1500=2250kN>1920kN
取V
1=1920kN,选C。
22. 外周边框架底层某中柱,截面b×h=700mm×700mm,混凝土强度等级为C50 (f
c=23.1N/mm
2),内置Q345型钢(f
a=295N/mm
2),考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=18000kN,剪跨比λ=2.5。试问,采用的型钢截面面积的最小值(mm
2)应最接近于下列
项数值。
- A.14700
- B.19600
- C.45000
- D.53000
A B C D
D
根据《混凝土高规》式(11.3.4)进行计算。
根据11.2.19条,柱抗震等级为一级,
根据11.3.3条,轴压比限值[μN]=0.7
满足规程的要求,选D。
23. 假定柱轴压比>0.5,试问,该柱在箍筋加密区的下列四组配筋(纵向钢筋和箍筋),其中
组满足且最接近相关规范、规程中的最低构造要求。
A B C D
D
根据《混凝土高规》11.3.5-2条,
A
s≥A×0.8%=700×700×0.8%=3920mm
2 取12Φ22(A
s=4561.2mm
2)
选D
24. 核心筒底层某一连梁,如图所示,连梁截面的有效高度h
b0=1940mm。简体部分混凝土强度等级均为C35(f
c=16.7N/mm
2)。考虑水平地震作用组合的连梁剪力设计值V
b=620kN;其左、右端考虑地震作用组合的弯矩设计值分别为
=-1440kN·m,
=-400kN·m。在重力荷载代表值作用下,按简支梁计算的梁端截面剪力设计值为 60kN。当连梁中交叉暗撑与水平线的夹角α=37°时,试问,交叉暗撑中计算所需的纵向钢筋,应为下列
项所示。
提示:计算连梁时,取承载力抗震调整系数γ
RE=0.85。
A B C D
D
根据《混凝土高规》7.2.22条计算连梁的剪力设计值
某钢筋混凝土框架结构的中柱,该柱为偏心受压柱,柱截面尺寸为500mm×500mm,混凝土强度等级C30,采用HRB400级钢筋,柱的计算长度l0=4.0m,考虑二阶效应后柱控制截面的弯矩设计值M=80kN·m,轴向压力设计值N=500kN,结构安全等级为二级。已知最小相对界限偏心距eob,min/h0=0.375,取。26. 柱采用对称配筋,试问:柱的纵向钢筋总截面面积
,与下列何项数值最接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》6.2.17条、6.2.5条:
e
i=e
0+e
a=180mm>e
0b,min=0.375h
0=0.375×460=173mm
γ
0N=1×500=500kN<N
b=α
1f
cbh
0ξ
b=1×14.3×500×460×0.518=1703.7kN
故属于大偏压,由规范6.2.17条:
复核最小配筋率,由规范8.5.1表8.5.1:
27. 若假定考虑二阶效应后的柱控制截面的内力设计值为:M=40kN·m,N=400kN,柱采用对称配筋,试问,柱的钢筋截面面积
,与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》6.2.17条、6.2.5条:
,同上,e
a=20mm
e
i=e
0+e
a=100+20=120mm<e
0b,min=0.375h
0=173mm
故属于小偏压,
根据《混凝土结构设计规范》式(6.2.17-8):
由规范式(6.2.17-7):
查规范表8.5.1,A
s,min=0.2%×500×500=500mm
2
28. 若该框架柱抗震等级二级,柱采用对称配筋,试问,柱的纵向钢筋总截面面积
,与下列何项数值最为接近?
A B C D
D
[解析] 解答如下:
查《混凝土结构设计规范》表11.1.6,偏压,取γ
RE=0.75;受弯,取γ
AE=0.75。
e
i=180mm
γ
REN=0.75×500=375kN<N
b=1703.7kN,故属大偏压
根据《混凝土结构设计规范》式(6.2.17-2)
框架结构的中柱,查规范表11.4.12-1,故取ρ
min=(0.8+0.05)%=0.85%:
某五层重点设防类建筑,采用现浇钢筋混凝土框架结构如图所示,抗震等级为二级,各柱截面均为600mm×600mm,混凝土强度等级C40。
29. 假定,底层边柱KZ1考虑水平地震作用的基本组合的,经调整后的弯矩设计值为616kN·m,相应的轴力设计值为880kN,且已经求得C
mη
ns=1.22。柱纵筋采用HRB400级钢筋,对称配筋。
,相对界限受压区高度ξ
b=0.518,承载力抗震调整系数γ
ER=0.75。试问,满足承载力要求的纵筋截面面积
,与下列何项数值最为接近?
提示:柱的配筋由该组内力控制且满足构造要求。
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》6.2.4条:
M=G
mη
nsM
2=1.22×616=751.52kN·m
e
i=e
0+e
a=854+20=874mm
混凝土受压区高度:
根据混凝土规范6.2.17条、6.2.14条:
30. 假定,二层框架梁KL1及KL2在重力荷载代表值及X向水平地震作用下的弯矩图如图所示,
,柱的计算高度H
c=400mm。试问,根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010),KZ2二层节点核芯区基本组合的X向剪力设计值V
j(kN)与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《建筑抗震设计规范》D.1.1条规定:
节点左端梁逆时针弯矩组合值:1.2×142+1.3×317=582.5kN·m
节点右端梁逆时针弯矩组合值:1.2×(-31)+1.3×220=248.8kN·m
对整个结构或整根结构构件,分项系数γ
G取值,在同一组荷载组合(或地震作用组合)时,γ
G的取值是相同值,即:本题目梁支座左侧取1.2,则梁支座右侧也应取1.2。
31. 假定,三层平面位于柱KZ2处的梁柱节点,对应于考虑地震作用的基本组合剪力设计值的上柱底部的轴向压力设计值的较小值为2300kN,节点核芯区箍筋采用HRB335级钢筋,配置如图所示,正交梁的约束影响系数η
j=1.5,框架梁
。试问,根据《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010),此框架梁柱节点核芯区的X向抗震受剪承载力(kN)与下列何项数值最为接近?
A B C D
D
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》11.6.4条规定:
=2243×10
3N
关键是hb
0值的计算,取两侧梁截面有效高度的平均值。
32. 假定,二层角柱KZ2截面为600mm×600mm,剪跨比大于2,轴压比为0.6,纵筋采用HRB400级,箍筋采用HRB335级钢筋,箍筋采用普通复合箍,箍筋的混凝土保护层厚度取20mm。试问,下列何项柱加密区配筋符合《建筑抗震设计规范》 (GB50011—2010)的要求?
提示:复合箍的体积配筋率按如除重叠部位的箍筋体积计算。
A.
B.
C.
D.
A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《建筑抗震设计规范》6.3.9条第2款,二级框架柱加密区肢距不宜大于250mm,A项不满足。
根据《建筑抗震设计规范》表6.3.7-1,二级框架结构及纵筋的钢筋强度标准值为400MPa时,柱截面纵向钢筋的最小总配筋率为:(0.9+0.05)%=0095%,A
smin=0.95%×600×600=3420mm
2,对于D项,A
s=12×254.5=3054mm
2,不满足。
根据《建筑抗震设计规范》表6.3.9,轴压比为0.6时,λ
v=0.13。
对于B项:
,不满足。
对于C项:
,满足。
角柱,查《建筑抗震设计规范》表6.3.7-1时,应注意其注1、注2、注3的规定。角柱、抗震二级,抗震规范6.3.9条规定,柱的箍筋加密区取全高。
某钢筋混凝土结构高层建筑,平面如图所示,地上7层,首层层高6m,其余各层层高均为4m;地下室顶板可作为上部结构的嵌固端。屋顶板及地下室顶层采用梁板结构,第2~7层楼板沿外围周边均设框架梁,内部为无梁楼板结构;建筑物内的二方筒设剪力墙,方筒内楼板开大洞处均设边梁。该建筑物抗震设防烈度为7度,丙类建筑,设计基本地震加速度为0.1g,设计地震分组为第一组,Ⅰ1类场地。
36. 假定该建筑物第2层平板部分,采用非预应力混凝土平板结构,板厚200mm,纵、横面设暗梁,梁宽均为1000mm,某处暗梁如图所示,与其相连的中柱断面b×h=600mm×600mm;在该层楼面重力荷载代表值作用下柱的轴向压力设计值为500kN。由等代平面框架分析结果得知,柱上板带配筋,上部为3600mm
2,下部为2700mm
2,钢筋均采用HRB400。假若纵、横向暗梁配筋相同,试问,在下列暗梁的各组配筋中,何项最符合既安全又经济的要求?
提示:柱上板带(包括暗梁)中的钢筋未全部示出。
A.
B.
C.
D.
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》8.2.3条:
每一方向通过柱截面的板底连续钢筋截面面积A
s:
由规程8.2.4条:
A
s1:3600×50%=1800mm
2<1809mm
2(
)
A
s2:
,选9
14(A
s2=1385mm
2),满足
故选B项。
38. 假定底层剪力墙墙厚300mm,如图所示,满足墙体稳定性要求,采用C30混凝土;在重力荷载代表值作用下,该建筑中方筒转角A处的剪力墙各墙体底部截面轴向压力呈均匀分布状态,其轴压比为0.35。由计算分析得知,剪力墙为构造配筋。当纵向钢筋采用HRB335时,试问,转角A处边缘构件在设置箍筋的范围内,其纵筋配置应为下列何项数值时,才最接近且满足相关规范、规程的最低构造要求?
A.
B.
C.
D.
A B C D
C
[解析] 解答如下:
由前述结果,可知剪力墙抗震构造措施的抗震等级为二级;根据《高层建筑混凝土结构技术规程》7.2.14条,μ
N=0.35>0.3,该底层墙体应设置约束边缘构件。根据规程7.2.15条:
A
s≥A
c×1.0%=(300+600)×300×1.0%=2700mm
2 取
(A
s=3054mm
2),满足。
39. 该建筑中的L形剪力墙首层底部截面,如图所示。在纵向地震作用下,剪力墙底部加强部位距墙底0.5h
w0(h
w0=2250mm)处的未经内力调整的剪力计算值V
w=500kN,弯矩计算值M
w=2475kN·m;考虑地震效应组合后的剪力墙纵向墙肢的轴向压力设计值为2100kN;采用C30混凝土,分布筋采用HPB300级(f
yh=270N/mm
2)、双排配筋。试问,纵向剪力墙墙肢水平分布钢筋采用下列何项配置时,才最接近且满足相关规范、规程中的最低要求?
提示:①墙肢抗剪截面条件满足规程要求;
②A=1.215×10
6mm
2;0.2f
cb
wh
w=1931kN。
A.
B.
C.
D.
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》7.2.6条、7.2.10条:
V=η
vwV
w=1.4×500=700kN
N=2100kN>0.2f
cb
wh
w=1931kN,故取N=1931kN
A
w=2250×300,h
w0=2250mm
由规范式(7.2.10-2):
解之得:A
sh/s≥0.627mm
2/mm
双肢箍,箍筋间距为200,单肢箍筋面积:
选用
(A
s1=78.5mm
2),
,
,满足规程7.2.17条规定。
应注意的是,本题目中A
w≠A。
如图所示,由一块钢板-400×20和两块拼接板-400×12用高强度摩擦型螺栓连接,螺栓孔径22mm,排列如图所示,钢板轴心受拉设计值N=1350kN。钢材为Q235钢。
41. 钢板Ⅱ-Ⅱ截面的拉应力(N/mm
2),与下列何项数值最为接近?
- A.134.3
- B.145.2
- C.154.6
- D.158.2
A B C D
A
[解析] 解答如下:
Ⅱ-Ⅱ截面,A
n=(400-5×22)×20=5800mm
2 Ⅱ-Ⅱ截面左侧3个螺栓已传走
,则由规范式(5.1.1-2):
=134.28N/mm
2<f=205N/mm
2
42. 某简支墙梁的托梁,计算跨度l
0=5.1m,截面尺寸b×h=300mm×450mm,承受轴向拉力设计值N=950kN,跨中截面弯矩设计值M=90kN·m。托梁采用C30混凝土,纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋。结构安全等级为二级,取
。试问,非对称配筋时,托梁的纵筋截面面积
,与下列何项数值最接近?
- A.2700;310
- B.2900;450
- C.2000;644
- D.2400;800
A B C D
C
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》6.2.23条:
复核最小配筋率,由规范表8.5.1及注3的规定:
ρ
min=max(0.2%,0.45f
t/f
y)=max(0.2%,0.45×1.43/360)=0.2%
A
s,min=0.2%×300×450=270mm
2,故A
s满足
ρ
min,压=0.20%,A
s,min,压=0.20%×300×450=270mm
2<644mm
2,故
满足。
本题考核,小偏拉时,其受压钢筋、受拉钢筋的最小配筋率的要求。
43. 当按承载力极限状态设计时,在非地震区高耸结构构件的荷载效应基本组合中所用的下列系数取值,其中
项是错误的。
A.永久荷载分项系数γ
G,一般情况可采用1.2
B.安装检修荷载分项系数γ
A可采用1.4
C.温度作用荷载分项系数γ
T可采用1.0
D.塔楼楼面或平台的活荷载组合值系数
可采用0.7
A B C D
B
根据规范《高耸》2.0.4,安装检修荷载分项系数γA可采用1.3
44. 有一截面为240mm×490mm的组合砖柱(如题图),柱高为3.4m,柱两端为不动铰支座,组合砌体采用C20混凝土,MU10砖,M7.5混合砂浆,混凝土内配4
8。该柱的受压承载力设计值与下列______项数值相接近?
- A.542.81kN
- B.554.12kN
- C.476.54kN
- D.532.14kN
A B C D
A
[解析]
砖砌体面积
A=0.24×0.25=0.06(m
2)
混凝土面积
A
c=0.24×0.24=0.0576(m
2)
由《砌体规范》查得MU10砖、M7.5混合砂浆时:f
c=1.69N/mm
2 因A=0.06m
2<0.2,应对砌体强度进行修正,γ
a=0.06+0.8=0.86
则:γ
af=0.86×1.69=1.453(N/mm
2)
C20混凝土的轴心抗压强度设计值:f
c=9.6N/mm
2 由于组合砖砌体表面是混凝土,η
s=1.0
受压钢筋的抗压强度设计值
受压钢筋的面积为
构件截面配筋率
由于柱两端为不动铰支座,计算高度H
0=1.0H=3.4m
柱的高厚比
由《砌体规范》表8.2.3得φ
com=0.7955
φ
com(fA+f
cA
c+
)
=0.7955×(1.453×0.06+9.6×0.576+1.0×210×2.10×10
-4)×10
3 =542.8(kN)
45. 已知某条形基础底宽b=2.0mm,埋深d=1.5m,荷载合力的偏心距e=0.05m,地基为粉质黏土,内聚力c
k=10kPa,内摩擦角Φ
k=20°,地下水位距地表1.0m,地下水位以上土的重度γ=18kN/m
3,地下水位以下土的饱和重度γ
sat=19.5kN/m
3,地基土的抗剪强度承载力设计值与下列
项值接近。
- A.98kPa
- B.116.7kPa
- C.135.92kPa
- D.152.3kPa
A B C D
C
e=0.05m<0.033×b=0.066m,可按式(5. 2. 5)计算地基土的承载力设计值。按φ
k=20°查表5. 2. 5得:M
b=0.51,M
d=3.06,M
c=5.66
γ
O=
=15.17kN/m
3 f
v=M
bγb+M
dγ
od+M
cC
k=0.51×9.5×2.0+3.06×15.17×1.5+5.66×10=135.92kPa
47. 某顶层的钢筋混凝土框架梁,混凝土等级为(;30,截面为矩形,宽度6—300mm,端节点处梁的上部钢筋为3φ25。中间节点处柱的纵向钢筋为4φ25,钢筋等级为HRB400,a
s=40mm,则梁截面的最小高度与下列
项数值最为接近。
- A.485mm
- B.392mm
- C.425mm
- D.453mm
A B C D
A
[解析] 混凝土强度:C30 f
cu,k=30.0N/mm
2 f
c=14.33N/mm
2 f
t=1.43N/mm
2 钢筋强度:f
y=360N/mm
2,3φ25A
s=1473mm
2 由《混2010》式(9.3.8)可知,截面的有效高度需满足:
截面高度:h=h
0+a
s=352.4+40=392.4mm
根据《混2010》8.3.1及9.3.6的规定,中间节点处梁的高度应满足:
由此可知梁的截面高度应h≥484.6mm
49. 某高层剪力墙结构中的单肢实体墙,高度H=30m,全高等截面,混凝土强度等级C25,墙肢截面惯性矩I
w=3.6m
4,矩形截面面积A
w=1.2m
2,该墙肢的等效刚度E
cI
eq与下列______项接近。
- A.972.97×105kN·m2
- B.1008×105kN·m2
- C.978.64×105kN·m2
- D.440×105kN·m2
A B C D
A
[解析]
首先由《混凝土结构设计规范》(CB50010—2002)的表4.1.5查出C25混凝土弹性模量;
则:
E
c=2.8×10
4N/mm
2=280×10
5(kN/m
2)
已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径L0=12.60m。空心板采用40号混凝土,弹性模量Eh=3.3×104N/mm2,预应力钢筋选用亚,其截面面积Ay=1256mm2。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时,预应力钢筋的预应力值σy0=565.86N/mm2。等效工字形截面几何特性:换算截面面积A0=319144mm2,换算截面对形心轴的静矩S0=31725531mm3,换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩W0=5.104×107mm3,换算截面对形心轴的惯性矩l0=1。475×1010mm4,截面开裂后的换算截面惯性矩l01=3.642×109mm4,预应力的合力至形心轴的距离e0y=249mm。
52. 假定预应力钢筋中的预加力为720.6kN,计算开裂弯矩为
。
- A.467.89kN·m
- B.426.65kN·m
- C.459.05kN·m
- D.442.23kN·m
A B C D
C
[解析] 构件受拉力边缘的有效压力
受拉区混凝土塑性系数
故计算开裂弯矩M
f=(σ
hy+γR
bl)W
0=459.05kN·m
53. 在使用阶段,恒载M
g=213kN·m;活载M
p=271.88kN·m;恒载与活载之和M
g+M
p=484.88kN·m。计算开裂弯矩M
f=459.06kN·m,短期使用荷载作用下总挠度为
。
- A.22.56mm
- B.24.32mm
- C.20.13mm
- D.21.54mm
A B C D
A
[解析] M=484.88kN·m>M
f=459.06kN·m,为部分预应力}昆凝土B类受弯构件.在
M
f作用时,刚度采用0.85E
hI
0,在(M—M,)作用时采用0.85E
hI
01
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm,柱底由荷载标准值组合所得的内力值:
F1=2000kN F2=200kN M=1000kN·m V=200kN
柱基自重和覆土标准值G=486.7kN;基础埋深和工程地质剖面如题图所示。
57. 基础的偏心距e与下列
项值接近。
- A.0.515m
- B.0.87m
- C.0.93m
- D.1.05m
A B C D
A
[解析] F=F
1+F
2+G=2000+200+486.7=2686.7kN
M
0=M+V
h+F
2a=1000+200×1.30+200×0.62=1384kN·m
60. 软弱下卧层顶面处地基承载力设计值与下列
项值接近。
A.137.3kN/m
2 B.147.8kN/m
2 C.156.9kN/m
2D.169.3kN/m
2 A B C D
A
[解析] d=1.80+2.50=4.30m,下卧层为淤泥质土,查规范表5.2.4得
η
b=0,η
d=1.0
f
ax=f
ak+η
bγ
m(d-0.5)=85+1.0×13.77×(4.3-0.5)=137.3kN/m
3
62. 软弱下卧层顶面处附加压力与下列
项值接近。
A.46.7kN/m
2 B.55.4kN/m
2 C.64.33kN/m
2D.73.8kN/m
2 A B C D
C
[解析]
由规范表5.2.7查得θ=23°,将有关数据代人规范式(5.2.7—3)得:
63. 某12层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构,抗震设防烈度为8度,丙类建筑,设计地震分组为第一组,Ⅱ类建筑场地,建筑物平、立面如图所示。已知振型分解反应谱法求得的底部剪力为6000kN,需进行弹性动力时程分析补充计算。现有4组实际地震记录加速度时程曲线P
1~P
4和1组人工模拟加速度时程曲线RP
1。各条时程曲线计算所得的结构底部剪力见表。假定实际记录地震波及人工波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所采用的地震影响曲线在统计意义上相符,试问,进行弹性动力时程分析时,选用下列哪一组地震波(包括人工波)才最为合理?
提示:按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)作答。
各条时程曲线计算所得的结构底部剪力
|
| P1 | P2 | P3 | P4 | RP1 |
V0(kN) | 5100 | 3800 | 4800 | 5700 | 4000 |
|
- A.P1;P2;P3
- B.P1;P2;RP1
- C.P1;P3;RP1
- D.P1;P4;RP1
A B C D
D
[解析] 解答如下:
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》4.3.5条第1款:
每条时程曲线计算所得的结构底部剪力值≥6000×65%=3900kN
故P
2波不满足,则排除A、B项。
所以应选D项。
某三跨六层框架,抗震设防烈度为8度,建筑物总高度23m,边跨跨长(中-中)为6m,柱截面尺寸为b×h=500mm×600mm,梁截面尺寸为b×h=250mm×500mm,混凝土强度等级为C25,纵向钢筋为HRB335,箍筋为HPB235,作用子梁上的重力荷载代表值为52kN/m,as=35mm,在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为:
边支座梁边弯矩 Mmax=210kN·m -Mmax=-410kN·m
中支座梁边弯矩 Mmax=170kN·m -Mmax=-360kN·m
跨中 Mmax=180kN·m
边跨梁的最大剪力 Vmax=230kN66. 边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与
项配置最为接近(按单筋梁计算)。
- A.1552mm2
- B.1156mm2
- C.1276mm2
- D.1701mm2
A B C D
C
由混凝土规范表11. 1. 6,正截面承载力抗震调整系数为γ
RE=0.75
正截面受弯配筋计算:
单筋受弯构件受压区高度x按下式计算:
x=h
o-
=132mm≤ξ
bh
o=256mm
A
s=
=1309mm
2 配筋率ρ=(
=1.13%
受弯纵筋最小配筋率:
ρ
min=max{0.30%,0.65f
t/f
y}=max{0.30%,0.33%}=0.33%<ρ=1.13%
67. 框架梁端最大剪力设计值与
项数值最为接近。
- A.269.5kN
- B.230kN
- C.209.5kN
- D.285.6kN
A B C D
A
梁的净跨:l
n=6000-600=5400mm
由重力荷载引起的梁内剪力
V
Gb=52×
=140.4kN
由混凝土规范11. 3. 2-3式,二级抗震框架梁端剪力设计值:
V
b=
+V
Gb。
顺时针方向:
=210+360=570kN·m
逆时针方向:
=410+170=580kN·m
取较大值代入11. 3. 2-3式
V
b=1.2×
+140.4×10
3=269.3kN
68. 若已知框架梁受剪截面满足规范的要求,考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值V
b=250kN,则梁端箍筋(箍筋加密区)的
与
项最为接近。
- A.1.23mm
- B.1.00mm
- C.1.15mm
- D.1.26mm
A B C D
A
由混凝土规范表11. 1. 6,斜截面承载力抗震调整系数为γ
RE=0.85
考虑地震作用组合的框架梁,其斜截面受剪承载力按下列公式计算:
V≤(0.42f
tbh
o+1.25f
yvh
o)/γ
RE 二级框架梁构造要求:
箍筋最小直径D
min=8mm
加密区箍筋最大间距s
max=min{100,h/4}=100mm
按构造要求配置2Φ8@100,
=
=1.006mm<1.23mm,所以取
=1.23mm
某建筑柱下为一根灌注桩,柱、承台及其上土重传到桩基顶面的竖向力设计值F+G=2400kN,承台埋深2.0m。灌注桩为圆形,直径为900mm,桩端2m范围内直径扩到1200mm,地基地质条件如图所示,安全等级二级。
71. 极限侧阻力标准值Q
sk为______。
- A.1272kN
- B.1231kN
- C.1747kN
- D.1809kN
A B C D
B
[解析] 查《规范》表5.2.9-2得ψ
s1=ψ
s2=1.0,ψ
s3=
=0.961
u=π·D=3.14×0.9=2.827(m)
Q
sk=u∑φ
siq
sik·l
i =2.827×(1.0×30×3+40×0.9×0.961)=1231(kN)
72. 极限端阻力标准值Q
pk为______。
- A.2470kN
- B.2573kN
- C.2714kN
- D.2828kN
A B C D
A
[解析]
Q
Pk=ψ
pq
pk×A
c=0.87×2500×
×1.2
2=2470(kN)
73. 竖向承载力设计值R为______。
- A.3691kN
- B.2243kN
- C.2237kN
- D.2305kN
A B C D
B
[解析] 查《规范》表5.2.2得γ
sγ
p=1.65
R=[Q
sk/γ
s+Q
pk/γ
p]=
=2243(kN)
某带转换层的框架一核心筒结构;抗震等级为一级:其局部外框架柱不落地。采用转换梁托柱的方式使下层柱距变大,如图所示。梁、柱混凝土强度等级采用C40(ft=1.71 N/mm2),钢筋采用HRB335(fyv=300N/mm2)。
75. 转换梁下框支柱配筋如图所示,纵向钢筋混凝土保护层厚30mm。试问,关于纵向钢筋的配置,下列
项才符合有关规范、规程的构造规定。
A.24
28 B.28
25
C.24
25 D.前三项均符合
A B C D
C
根据《高20103第10.2.11—7及《混20103第9.2.1条,判断题中各项的作答如下:
(C)
纵向钢筋间距
,符合规定
(A)
(B)
已知钢筋混凝土过梁净跨/n=3.0m,过梁上砌体高度1.2m,墙厚190mm,墙体采用MU7.5砌块、Mb5混合砂浆砌筑,承受楼板传来的均布荷载设计值15kN/m。过梁伸入墙内200mm,砌块厚度为190mm,双面抹20mm混合砂浆,单位面积容重为3.38kN/m2(题图)。
76. 与该过梁下砌体局部承压力最接近的是
项数值。
- A.29.1kN
- B.30.5kN
- C.40.2kN
- D.35.3kN
A B C D
D
根据规范7.2.2条第2款第2点的规定,闲墙高
h
w=1200mm<ι
n/2=3000/2=1500mm,应按h
w=1200mm的均布自重采用
墙体重量:q
1=1.2×3.38=4.06kN/m
过梁自重:q
2=0.19×0.3×25+0.02×(0.30×2+0.19)×17×1.2=2.03kN/m
楼板荷载q
3=15kN/m
根据规范7.2.3条第3款的规定,验算过梁下砌体局部承压承载力时,可不考虑上层荷载的影响,即
=
×(4.06+2.03+15.0)×(3.00+2×0.2)=35.853kN
某烧结普通砖砌体结构,因特殊需要需设计有地下室,如题图所示,房屋的长度为L,宽度为B,抗浮设计水位为-1.0m,基础底面标高为-4.0m,算至基础底面的全部恒荷载标准值为g=50kN/m2,全部活荷载标准值为ρ=10kN/m2,结构重要性系数γ0=0.9。
79. 二层某外墙立面如图所示,墙厚370mm,窗洞宽1.0m,高1.5m,窗台高于楼面0.9m,砌体的弹性模量为E(MPa)。试问,该外墙层问等效侧向刚度(N/mm),应与下列
项数值最为接近。
提示:①墙体剪应变分布不均匀影响系数ζ=1.2
②取G=0.4E
A B C D
A
[解析] 根据《抗2010》第7.2.3条,窗洞高1.5m
洞口面积A
h=2×1.5×1=3m
2,墙毛面积A=3×6=18m
2 开洞率ρ=A
h/A=3/18=0.167,为小开口墙段,影响系数=0.953
层高与墙长之比h/L=3/6=0.5<1,只计算剪切变形
根据《砌体结构设计手册》公式(11—1—8),
外墙层间等效侧向刚度:
80. 某环形截面砖烟囱,如图所示,抗震设防烈度为8度,设计基本地震加速度为0.2g,设计地震分组为第一组,场地类别为Ⅱ类;假定烟囱的基本自振周期T=2s,其总重力荷载代表值G
E=750kN。试问,当采用简化方法进行抗震计算时,烟囱底部由水平地震作用标准值产生的剪力V
0(kN),与下列何项数值最为接近?
提示:①d
1、d
2分别为烟囱顶部和底部的外径;
②地震影响系数α
1=[η
20.2
r-η
1(T-5T
g)]α
max=0.0368。
A B C D
A
[解析] 解答如下:
Ⅱ类场地,设计地震分组第一组,查《建筑抗震设计规范》表5.1.4-2,取Tg=0.35s。
根据《烟囱设计规范》表5.5.5,T=2s,Tg=0.35s,取ηc=1.1:
V0=ηcα1GE=1.1×0.0368×750=30.36kN