单项选择题 某高层钢筋混凝土框架结构,抗震等级为二级,首层的梁柱中节点,横向左、右侧梁截面尺寸及纵向梁截面尺寸如图所示。梁柱混凝土强度等级为C30(fc=14.3MPa,ft=1.43MPa)。节点左侧梁端弯矩设计值,右侧梁端弯矩设计值,上柱底部考虑地震作用组合的轴压力设计值N=3400kN,节点上下层柱反弯点之间的距离Hc=4.65m。箍筋采用HPB300级钢筋(fyv=270N/mm2)。取。箍筋的混凝土保护层厚度为20mm。
1. 沿x方向的节点核心区受剪截面的容许剪力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?
- A.2725.4
- B.3085.4
- C.2060.4
- D.2415.2
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》6.2.7条,由《混凝土结构设计规范》11.6.2条:
取η
j=1.5;b
j=b
c=600mm,h
j=h
c=600mm
=2725.41kN
2. 若沿x方向的剪力设计值V
j=1183kN,节点核心区的箍筋配置,下列何项配置既满足要求且较为经济合理?
A.
B.
C.
D.
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《混凝土结构设计规范》11.6.4条:
η
j=1.5,b
j=600mm,h
j=600mm
N=3400kN>0.5f
cb
ch
c=0.5×14.3×600×600=2574kN,故取N=2574kN
由规范式(11.6.4-2):
按构造配置箍筋,由高层规程6.4.10条第2款,ρ
v≥0.5%;查规程表6.4.3-2,箍筋直径≥8mm,间距s≤100mm,故A项不对。
ρ
v≥f
c/
yv=0.10×16.7/270=0.619%
故ρ
v≥0.619%。
取s=100mm,四肢箍,假定箍筋直径为8mm,则:
,即:A
sv1≥41mm
2 故选
,原假定正确,配置双向
。
某双柱下条形基础梁,由柱传至基础梁顶面的上部结构竖向力设计值分别为F1和F2。基础梁尺寸及工程地质剖面如下图所示。假定基础梁为无限刚度,地基反力按直线分布。
3. 假定F
1=1100kN,F
2=900kN右边支座悬挑尺寸b=1000mm。则基础梁左边支座悬挑尺寸c为
项尺寸时,地基反力才呈均匀(矩形)分布状态。
- A.1100mm
- B.1200mm
- C.1300mm
- D.1400mm
A B C D
D
合力点距B点距离为:
基础伸出B点外x
1=1m,如果要求竖向力合力与基底形心重合,则基础必须伸出A点之外x
2:
x
2=2×(2.2+1)-(4+1)=1.4m
5. 假定F
1=1206kN,F
2=804kN,c=1800mm,b=1000mm,地基承载力设计值f=300kPa,计算基础梁自重设计值和基础梁上的土重标准值用的平均重度γ
G=20kN/m
3,地基反力可按均匀分布考虑。则基础梁翼板的最小宽度b,最接近
项数值。
- A.1000mm
- B.1100mm
- C.1200mm
- D.1300mm
A B C D
B
由地基承载力设计值为f=300得
得b
f≥1.1m
10. 某饱和黏性土地基采用石灰桩法处理,按等边三角形布桩,桩成孔直径为0.3m,桩间距为0.75m,桩体强度为400kPa,天然地基土承载力为80kPa,加固后桩间土承载力特征值为90kPa,桩径按1.1倍成孔直径计算,成孔对桩周土的挤密效应系数α=1.2。试问,该复合地基承载力f
spk(kPa),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《建筑地基处理技术规范》13.2.9条,及7.2.8条:
d
e=1.05s=1.05×0.75=0.7875m
桩径按1.1倍成孔直径计算,则:
f
spk=mf
pk+(1-m)f
sk =17.6%×400+(1-17.6%)×90
=144.56kPa
本题关键是石灰桩的桩径应按1.1倍成孔直径计算。
11. 两块湿水曲柳板,b×h=150mm×200mm,在设计使用年限为25年的建筑室内常温环境下,在以活载为主产生的剪力V作用下采用螺栓连接(顺纹承压),如图所示。试问,螺栓剪切面的受剪承载力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
水曲柳(TB15),f
c=14N/mm
2 25年,查《木结构设计规范》表4.2.1-5,取强度值调整系数为1.05;又根据《木结构设计规范》4.2.3条,b=150mm,取强度值提高10%,则:
f
c=1.1×1.05×14=16.2N/mm
2 a/d=150/16=9.375,查规范表6.2.2,取k
v=7.5,但因为是湿材,故取k
v=6.7。
某钢筋混凝土柱,截面尺寸为300mm×500mm,混凝土强度等级为C30,纵向受力钢筋为HRB400,纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离as=as'=40mm。12. 设柱的计算长度为3m,承受的轴心压力设计值N=1100kN,弯矩设计值M=250 kN·m,则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e最接近
项数值。
- A.452mm
- B.380mm
- C.469mm
- D.484mm
A B C D
C
附加偏心距 e
a=max{20,h/30}=max{20,17}=20mm
轴向压力对载面重心的偏心距:e
0=M/N=250000000/1100000=227mm
初始偏心距e
i=e
o+e
a=227+20=247mm
取ξ
2=1.0
轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离:
13. 设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值N=1100kN,弯矩设计值 M=350kN·m,且已知偏心距增大系数η=1.05,轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=564mm,则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋A
s=A
s',与
项数值最为接近。
- A.1200mm2
- B.900mm2
- C.954mm2
- D.1080mm2
A B C D
A
矩形截面面积A=b×h=300×500=150000mm
2轴压比U
c=N/(f
c×A)=1 100 000/(14.3×150 000)=0.51
考虑地震作用组合的混凝土结构构件,其载面承载力应除以承载力抗震调整系数γ
RE,
偏心受压柱:γ
RE=0.8
混凝土受压区高度由下列公式求得:
当采用对称配筋时,可令
,代入上式可得:
属于大偏心受压构件
当
时,受压区纵筋面积
按混凝土规范式7.3.4-2求得:
14. 设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为1256mm
2,受拉区纵向钢筋的等效直径d
eq=20mm,混凝土保护层厚度c=30mm,按荷载效应标准组合计算的轴力N
k=500kN,弯矩值M
k=180kN·m,构件计算长度l
0=4000mm,钢筋的相对黏结特性系数υ=1.0,则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk与
项数值最为接近。
- A.193N/mm2
- B.225N/mm2
- C.206N/mm2
- D.290N/mm2
A B C D
B
矩形截面偏心受压构件的受力特征系数a
cr=2.1
a
s=40mm h
o=460mm
轴向力对截面重心的偏心距e
o=M
k/N
k=180 000000/500000=360mm
按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk,按下列公式计算:
偏心受压:
(混凝土规范8.1.3-4)
其中:
(混凝土规范8.1.3-5)
e=η
se
o+y
s (混凝土规范8.1.3-6)
(混凝土规范8.1.3-8)
=8≤14,取η
s=1
截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离:
轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离:
e=η
se
o+y
s=1.0×360+210=570mm
受压翼缘面积与腹板有效面积的比值:对于矩形截面,
15. 设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e=569mm,受拉纵筋面积A
s= 1521mm
2,受拉区纵向钢筋的等效直径d
eq=20mm,等效应力σ
sk186N/mm
2,构件直接承受重复动力荷载,其余条件同上题,则构件的最大裂缝宽度ω
max与
项数值最为接近。
- A.0.143mm
- B.0.174mm
- C.0.221mm
- D.0.281mm
A B C D
D
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρ
te,按下列公式计算:
(混凝土规范8.1.2-4)
对矩形截面的偏心受拉构件:A
te=0.5bh
A
te=0.5×300×500=75 000mm
2 对直接承受重复荷载的构件,取Ψ=1.0(混凝土规范8.1.2-2)
最大裂缝宽度w
max,按下列公式计算:
16. 某高层钢结构,建于抗震设防烈度8度区,近震,场地类别为Ⅲ类。结构阻尼比为0.02,结构基本周期为2.5s。与结构基本周期相应的地震影响系数a,最接近于下列
项数值。
采用规范:《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99—98)
- A.0.03072
- B.0.04147
- C.0.03625
- D.0.03200
A B C D
D
[解析] 查《高层钢结构规程》表4.3.3—1:a
max=0.16;
查表4.3.3—2,T
g=0.40s,T=2.5s>2T
g=0.80s;
∴ζ(T)=1.35+0.2T
g-0.1T=1.35+0.2×0.40-0.1×2.5=1.2>1
T=2.5S<3.0S
ζ(T)·a=0.034>0.2a
max=0.032
某雨篷如题图所示,雨篷板上承受均布荷载(包括自重)q(设计值),在雨篷自由端沿板宽方向每米承受活荷载P(设计值),雨篷梁的截面尺寸为200mm×500mm,计算跨度l0=5m,混凝土强度等级为C30,纵向钢筋为HRB335,箍筋为HPB235,as=35mm。
18. 设雨篷梁承受的剪力设计值V=100kN,扭矩设计值T=15kN·m,则雨篷梁的混凝土受扭承载力降低系数β
t的计算值与
项数值最为接近。
A B C D
A
[解析] 矩形截面受扭塑性抵抗矩W
t:
剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数β
t应按下列公式计算:
β
t的计算值为1.14,实际应用时应取β
t=1.0
19. 设雨篷梁的受压区高度x=101mm,受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积A
stl与箍筋间距的比值为0.3,U
wr=1200mm,已知受扭纵筋最小配筋率为0.23%,受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2,则截面纵向钢筋的总用量(抗弯及抗扭钢筋之和)的计算值与
项数值最为接近。
- A.1356mm2
- B.1221mm2
- C.1271mm2
- D.965mm2
A B C D
C
[解析] 混凝土强度:C30 f
cu,k=30.0N/mm
2 f
c=14.33N/mm
2 f
t=1.43N/mm
2 钢筋强度:f
y=300N/mm
2 f'
y=300N/mm
2 E
s=200000N/mm
2 截面有效高度:h
0=465mm
正截面受弯配筋计算:
配筋率
受弯纵筋最小配筋率:
ρ
min=max{0.20%,0.45f
t/f
y}=max{0.20%,0.21%}=0.21%<ρ=1.04%
受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积A
stl可由下式求得:
剪扭构件中纵筋的最小配筋面积:
已知受扭纵筋最小配筋率ρ
tl,min=0.23
腹板受扭纵筋最小配筋面积A
stl,min=ρ
tl,min×b×h=230mm
2<A
stl 纵向钢筋总面积:965+302=1267mm
2
某后张预应力混凝土梁桥,其计算跨径L=19.5m,计算荷载为公路-Ⅱ级,主粱系由多片马蹄T形截面梁组成,采用混凝土标号45,钢绞线标准强度=1800MPa。
使用规范:《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)23. 主梁梁高h=1.5m。假定计算跨中弯矩M
活=1356kN·m,M
恒=2014kN·m,试按承载能力极限状态估算所需钢绞线面积,并指出与
项数值最为接近。
提示:用经验公式进行计算,
,取α=0.76。
- A.30.2cm2
- B.33.87cm2
- C.30.96cm2
- D.35.2cm2
A B C D
B
根据(JTG D62—2004)第5.1.5条规定γ
0=1.0
M
j=γ
0 (γ
GM
G+γ
QM
Q)=1.0(1.2×1356+1.4×2014)=4446.6
已知翼缘位于受压区的T形截面尺寸bi'=30cm,b=20cm,hi'=8cm,ho=46cm,采用20号混凝土,Ⅰ级钢筋,承受计算弯矩Mj=115kN·m,经判断T形截面为Ⅱ类T形截面。27. 假定由腹板混凝土受压区和相应部分受拉钢筋A
g2承担的弯矩为86.43kN·m,则腹板相应部分受拉钢筋的截面面积A
g2为
。
- A.10.69cm2
- B.12.03cm2
- C.11.85cm2
- D.11.30cm2
A B C D
B
由M
j2=
R
abx(h
o-
),解得
x=h
o-
=14.2cm<ξj
gh
o=0.65×46cm=29.9cm,且>h
i'=8cm
满足要求 A
g2=
=12.98cm
2
某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋,抗震设计烈度为9度,抗震等级为一级:梁柱混凝土强度等级为C30,纵筋均采用HRB400级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。
29. 假定框架梁KL1在考虑x方向地震作用组合时的梁端最大负弯矩设计值M
b=650kN·m;梁端上部和下部配筋均为5
25(A
s=A
s'=2454 mm
2),a
s=a
s'40mm;该节点上柱和下柱反弯点之间的距离为4.6m。试问,在x方向进行节点验算时,该节点核心区的剪力设计值V
j(kN),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
C
(1)按《混2010》公式(11.6.2—3)计算,
根据《混2010》11.3.2条的条文说明计算M
bua,
(2)按《混2010》11.6.2条公式11.6.2—4计算,
取V
j=1220
30. 假定框架梁柱节点核心区的剪力设计值V
j=1300kN,箍筋采用HRB335级钢筋,箍筋间距s=100mm,节点核心区箍筋的最小体积配箍率ρ
v·min=0.67%;a
s=a
s'=40mm。试问,在节点核心区,下列
项箍筋的配置较为合适。
A B C D
B
根据《混2010》公式(11.6.4—1),
r
RE=0.85(《混2010》11.1.6)
η
j=1.0(《混2010》11.6.3条及其条文说明)
故选B较为合适
某抗震烈度为7度的底层框架一抗震墙多层砌体房屋底层框架柱KZ、钢筋混凝土抗震墙(横向GQ-1,纵向GQ-2),砖抗震墙ZQ的设置如题图所示。各框架柱KZ的横向侧向刚度均为k=5.0×104kN/m,横向钢筋混凝土抗震墙GQ-1(包括端柱)的侧向刚度为k=280×104kN/m,砖抗震墙ZQ(不包括端柱)的侧向刚度为f(=40.0×104kN/m,地震剪力增大系数η=1.35。
33. 某水泥搅拌桩桩身的压缩模量E
p=25MPa,加固土层的压缩模量E
s=5MPa,桩顶复合土层的附加压力值p
z=120kPa,桩底复合土层的附加压力值p
zl=50kPa,桩长7.0m,面积置换率m为30%,试问,该水泥搅拌桩复合地基在竖向荷载作用下的平均压缩变形s
1(mm),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
根据《建筑地基处理技术规范》11.2.9条:
E
sp=mE
p+(1-m)E
s=0.3×25+(1-0.3)×5=11MPa
34. 某钢筋混凝土商住框架结构为地下2层,地上6层,地下2层为六级人防,地下1层为车库,剖面如图所示。钢筋均采用HRB400级钢筋。已知:(1)地下室柱配筋比地上柱大10%;(2)地下室±0.00处顶板厚160mm,采用分离式配筋,负筋
16@150;(3)人防顶板厚250mm,顶板(-4.0m)采用
20双向钢筋;(4)各楼层的侧向刚度比为K
-2/K
-1=2.5,K
-1/K
1=1.8,K
1/K
2=0.9,结构分析时,上部结构的嵌固端应取在何处,哪种意见正确,说明理由。
- A.取在地下2层的板底顶面(-9.00m处),不考虑土体对结构侧向刚度的影响
- B.取在地下1层的板底顶面(-4.00m处),不考虑土体对结构侧向刚度的影响
- C.取在地上1层的板底顶面(0.00m处),不考虑土体对结构侧向刚度的影响
- D.取在地下1层的板底顶面(-4.00m处),考虑回填土对结构侧向刚度的影响
A B C D
B
[解析] 解答如下:
6层,高度H=3.6×5+5+0.45=23.45m,属于多层结构。
根据《建筑抗震设计规范》6.1.14条规定:
K
1/K
-1=1/1.8=0.556>0.5;K
-1/K
-2=1/2.5=0.4<0.5
楼板厚度250mm>180mm,
20双向钢筋,故取地下1层板底(-4.000)作为上部结构的嵌固端。
本题6层、高度为23.45m,不属于高层建筑,故应根据《建筑抗震设计规范》作答;若本题属于高层建筑,应根据《高层建筑混凝土结构技术规程》5.3.7条、12.2.1条作答。
35. 某多层砌体结构房屋,顶层钢筋混凝土挑梁置于丁字形(带翼墙)截面的墙体上,端部设有构造柱,如图所示;挑梁截面b×h
b=240mm×450mm,墙体厚度均为240mm。屋面板传给挑梁的恒荷载及挑梁自重标准值为g
k=27kN/m,不上人屋面,活荷载标准值为q
k=3.5kN/m。设计使用年限为50年,结构安全等级为二级。试问,该挑梁基本组合的最大弯矩设计值(kN·m),与下列何项数值最为接近?
A B C D
[解析] 解答如下:
根据《砌体结构设计规范》7.4.2条:
l
1=3.65m>2.2h
b=2.2×0.45=0.99m,故
有构造柱,故
根据7.4.3条:
由活荷载控制的基本组合:
由永久荷载控制的基本组合:
综上所述,选择C项。
分别考虑活荷载控制、永久荷载控制,并且取其最大值。
某5m高轴心受压砖柱,e=0,上下端均为不动铰支座,采用MU10和M5的混合砂浆砌筑,截面尺寸为490mm×490mm。36. 该柱受压承载力设计值与
项数值相近。
- A.292.7kN
- B.213.5kN
- C.241.4kN
- D.255.6kN
A B C D
A
f=1.50 N/mm
2 A=0.49×0.49=0.24m
2<0.3 m
2 根据《规范》3.2.3条第2款得调整系数γ
a=0.7+0.24=0.94,调整后f=0.94× 1.50=1.41N/mm
2 由《规范》表5.1.2得γ
β=1.0,H
0=5m
无筋砌体的承载力:N≤φ
0fA=0.865×1.41×240000=292.7kN
37. 当该柱采用网状配筋配置,钢筋为
b4冷拔低碳钢丝,f
y =430N/mm
2,钢筋网竖向间距s=260mm(四皮砖),网格尺寸为60mm×60mm,已求得体积配筋率ρ=0.162,f
n = 2.522N/mm
2,该网状配筋柱承载力与
项数值最为接近。
- A.592.7kN
- B.513.5kN
- C.441.4kN
- D.491.1kN
A B C D
D
N=φ
nf
nA=0.812×2.522×490×490=491 692N≈491.7kN
某三层教学楼局部平面如题图所示;各层平面布置相同,各层层高均为3.6m。楼、屋盖均为现浇钢筋混凝土板。静力计算方案为刚性方案,墙体为网状配筋砖砌体。采用MU10烧结普通砖,M7.5混合砂浆砌筑,钢筋网采用乙级冷拔低碳钢丝焊接而成(fy=320MPa),方格钢筋网的钢筋间距为40mm,网的竖向间距为130mm,纵横墙厚度均为240mm,砌体施工质量控制等级为B级。
38. 若第二层窗间墙A的轴向偏心矩e=24mm。试问,窗间墙A的承载力的影响系数φn,应与( )项接近。
提示:查表时按四舍五入原则,可只取小数之后一位。
A B C D
A
查《砌体结构设计规范》表3.2.1—1,f=1.69N/mm
2 根据8.1.2条
墙A横墙间距,S=9.6m>2H=7.2m,H
0=1.0H
由式(5.1.2—1)β=γ
βH
o/h=1.0×3.6/0.24=15,e/h=24/240=0.1
查表D.0.2
某厂房的纵向天窗跨度6.0m、高2.05m,采用彩色压型钢板屋面,冷弯型钢檩条。天窗架、檩条和天窗上弦水平支撑局部布置简图如图(a)所示,三铰拱式天窗架的结构简图如图(b)所示。钢材Q235钢,焊条E43型。节点板厚度采用6mm。
41. 上弦杆②杆的轴心压力设计值为-7.94kN,选用
56×5,A=10.83cm
2,i
x=1.72cm,i
y=2.54cm,试问,②杆按轴心受压构件整体稳定性验算时,其构件上的最大压应力(N/mm
2),与下列何项数值最为接近?
A B C D
A
[解析] 解答如下:
平面内:
平面外:
b/t=56/5=11.2<0.58/l
0y/b=0.58×2964/56=30.7
由《钢结构设计规范》式(5.1.2-6a):
查规范表5.1.2-1,属b类截面;查规范附录C-2,取φ
yz=0.441
42. 主斜杆③杆的轴心压力设计值为-17.78kN,④杆的轴心压力设计值为-8.05kN。选用
56×5,A=5.42cm
2,i
min=1.10cm,当③杆按轴心受压构件进行稳定性验算时,其构件上的最大压应力(N/mm
2),与下列何项数值最为接近?
A B C D
B
[解析] 解答如下:
平面内:
平面外:
b/t=56/5=11.2<0.58l
0y/b=0.58×3252/56=33.7
由《钢结构设计规范》式(5.1.2-6a):
均属b类截面,查规范附表C-2,取φ
yz=0.3858
43. 腹杆⑤杆,选用
56×5,A=5.42cm
2,i
min=1.10cm,当⑤杆按轴心受压构件进行稳定性验算时,其受压承载力(kN),与下列何项数值最为接近?
- A.-32.7
- B.-30.1
- C.-46.4
- D.-42.3
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《钢结构设计规范》表5.3.1,斜平面,取l
0=0.9t
b类截面,查规范附表C-2,取φ=0.347;
由《钢结构设计规范》3.4.2条,强度折减系数η:
η=0.6+0.0015λ=0.6+0.0015×139.5=0.809
N
u=φAηf=0.347×5.42×10
2×0.809×215=32.713kN
44. 侧柱⑦杆承受的内力设计值:N=-7.65kN,M=±1.96kN·m,选用
63×5,A=12.29cm
2,i
x=1.94cm,i
y=2.82cm,W
xmax=26.67cm
3,W
xmin=10.16cm
3。作为压弯构件,背风面的侧柱最不利,试问,当对弯矩作用平面内的稳定性验算时,构件上的最大压应力(N/mm
2),与下列何项数值最为接近?
提示:β
mx=1.0;
。
- A.177.7
- B.182.4
- C.196.1
- D.208.5
A B C D
A
[解析] 解答如下:
根据《钢结构设计规范》5.2.2条:
l
0x=l
0y=2050mm
b类截面,查规范附表C-2,取φ
x=0.519;
最不利情况,取W
1x=W
xmin=10.16×10
3mm
3,γ
x=1.2
由于背风面的侧柱最不利,故取W
1k=W
xmin。
45. 侧柱⑦杆承受的内力设计值:N=-7.65kN,M=±1.96kN·m,选用
63×5,A=12.29cm
2,i
x=1.94cm,i
y=2.82cm,W
xmax=26.67cm
3,W
xmin=10.16cm
3,试问,当对弯矩作用平面外的稳定性验算时,构件上的最大压应力(N/mm
2),与下列何项数值最为接近?
提示:翼缘受拉;φ
b按近似公式计算。
- A.209.0
- B.201.0
- C.194.2
- D.186.2
A B C D
A
[解析] 解答如下:
b/t=63/5=12.6<0.58l
0y/b=0.58×2050/63=18.9
由规范式(5.1.2-6a):
b类截面,查规范附表C-2,取φ
yz=0.701
根据翼缘受拉,由规范式(B.5-5):
如图(a)所示,某二级建筑物有一柱下桩基础,采用8根沉管灌注桩,桩身设计直径d=377mm,桩身有效计算长度l=13.6m,桩中心距1.5m。作用于承台顶面的外力有竖向力设计值F,力矩设计值M和水平剪力设计值V。承台埋深1.5m,其平面尺寸见图(b),承台中间厚度为1.0m。柱截面尺寸400mm×400mm。
51. 假定基桩的总侧阻力设计值为360kN,总端阻力设计值为120kN,承台底1/2承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值q
ck为320kPa。考虑桩群-土-承台的相互作用效应,当按《建筑桩基技术规范》(JGJ94—94)的规定进行复合基桩的竖向承载力设计值R计算时,R的计算结果接近下列______数值?
- A.578kN
- B.377kN
- C.1260kN
- D.571kN
A B C D
A
[解析]
R值的计算,按照《建筑桩基技术规范》公式(5.2.2-3)进行。
(1)根据《建筑桩基技术规范》第5.2.3.2条求η
c A=3.8×3.8=14.44(m
2)(A为承台底面积)
A
c=14.44-
π×0.377
2×8=13.547(m
2)
=3.377×3.377-0.893=10.51(m
2)
=13.547-10.51=3.04(m
2)
s
a/d=3.979≈4
B
c/l=3.8/13.6=0.28
查《建筑桩基技术规范》表5.2.3-2,得
=0.164,
=0.75
按《建筑桩基技术规范》公式(5.2.3),得
(2)求R
根据《建筑桩基技术规范》公式(5.2.2-5)求Q
ck。
Q
ck=q
ckA
c/8=320×13.55/8=542(kN)
γ
c=1.70
得
η
cQ
ck/γ
c=0.296×542/1.70=94.40(kN)
所以
R=360+120+94.40=574.40(kN)
55. 已知地下水位深度在地表面以下3.5m处。在正常状态时,粉质黏土、粉土和黏性土的单桩极限侧阻力标准值q
sik分别为42kPa、25kPa和50kPa;黏性土的单桩极限端阻力标准值g
pk为1550kPa。饱和粉土的标准贯入锤击数实测值N
63.5为6,液化判别标准贯入锤击数临界值N
cr为8。假定该建筑物抗震设防烈度为7度;并假定黏性土效应系数η
s=0.9、η
p=1.35,粉土效应系数η
s=1.1。试确定该基桩的竖向承载力设计值R最接近下列______项数值?
- A.329kN
- B.436kN
- C.276kN
- D.383kN
A B C D
A
[解析]
(1)根据《建筑桩基技术规范》第5.2.12条,求土层液化折减系数(图)
L。
因N
6.35<N
cr,判定粉土为液化土层。
由于
d
L=1.2+2.3=3.5(m)
查(建筑桩基技术规范》表5.2.12,得土层液化折减系数
L=1/3。
(2)根据(建筑桩基技术规范》第5.2.2.2条。
η
c=0
η
sQ
sk=π×0.377(0.9×42×2+1.1×25×8.6×
+0.9×50×3)=342.6(kN)
η
pQ
pk=1.35×1550
=233.6(kN)
γ
s=γ
p=1.75
代入(建筑桩基技术规范》公式(5.2.2-3),得
某一带悬挑端的单跨楼盖梁如图所示,使用上对挠度有较高要求,设计中考虑9m跨梁施工时,按l0/500预先起拱。
61. 某砖拱端部墙体宽度为490mm,墙体厚度为370mm(如题图所示),采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值为N
u=33kN,由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力(由永久荷载效应组合控制设计),该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列______项数值?
- A.18.2kN<22.25kN
- B.18.2kN<23.04kN
- C.18.2kN<25.07kN
- D.18.2kN<24.57kN
A B C D
A
[解析] (1)确定砌体抗压与抗剪强度设计值
由MU10砖、M5混合砂浆查《砌体规范》表3.2.1-1得:f=1.5N/mm
2 由M5混合砂浆查《砌体规范》表3.2.2得:f
v=0.11N/mm
2 A=0.49×0.37=0.1813(m
2)<0.3m
2 γ
a=0.7+A=0.7+0.1813=0.8813
f=0.8813×1.5=1.322(N/mm
2)
f
v=0.8813×0.11=0.097(N/mm
2)
(2)计算参数
由《砌体规范》公式(5.5.1-3)得
(3)受剪承载力计算
V=18.2kN<(f
v+aμσ
o)A=(0.097+0.64×0.221×0.182)×181 300=22.25(kN)
某15层建筑的梁板式筏基底板,如图所示,采用C35级混凝土,ft=1.57N/m2,筏基底面处相应于作用的基本组合时的地基土平均净反力设计值p=280kPa。
提示:计算时取as=60mm。
67. 假定筏板厚度为850mm,采用HRB335级钢筋(f
y=300N/mm
2),已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值均为M=240kN·m。试问,筏板在长跨方向的底部配筋,应采用下列何项才最为合理?
A.
B.
C.
D.
A B C D
D
[解析] 解答如下:
根据《建筑地基基础设计规范》8.4.15条,筏板底部贯通钢筋的配筋率≥0.15%:
68. 对于高速公路上的桥梁结构应采用______种汽车荷载等级?
- A.公路-Ⅰ级
- B.公路-Ⅱ级
- C.车道荷载
- D.汽车超-20
A B C D
A
[解析] 《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)规定,汽车荷载分为公路-Ⅰ级和公路-Ⅱ级两个等级。汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载;桥梁结构的局部加载、涵洞、桥台和挡土墙的计算采用车道荷载。车辆荷载和车道荷载不得叠加。各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合题表的规定。
公路等级 |
高速公路 |
一级公路 |
二级公路 |
三级公路 |
四级公路 |
汽车荷载等级 |
公路-Ⅰ级 |
公路-Ⅰ级 |
公路-Ⅱ级 |
公路-Ⅱ级 |
公路-Ⅱ级 |
二级公路为干线公路且重型车辆多时,其桥涵设计可采用公路-Ⅰ级汽车荷载。
四级公路上重型车辆少时,其桥涵设计所采用的公路-Ⅱ级车道荷载的效应可乘以0.8的折减系数,车辆荷载的效应可乘以0.7的折减系数。
车道荷载的计算图式采用均布载q
k加集中荷载P
k形式。
钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm,混凝土强度等级为C30,梁受拉区配置320的钢筋(942mm2),混凝土保护层c=25mm,承受均布荷载,梁的计算跨度 Io=6m。70. 若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M
k=100kN·m,则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列
项数值最为接近。
- A.0.770
- B.0.635
- C.0.580
- D.0.660
A B C D
A
C30 f
tk =2.01N/mm
2 E
c=29791N/mm
2 E
s=200000N/mm2
A
te=0.5×6×h=0.5×250×500=62500mm
2
71. 若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=0.825,则该梁的短期效应刚度与下列
项数值最为接近。
- A.27610kN·m2
- B.27102kN·m2
- C.28610kN·m2
- D.29610kN·m2
A B C D
A
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值α
E:
α
E=E
s /E
c =200000/29791=6.71
73. 已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M
k=90kN·m,受拉区纵向钢筋为 3
20(带肋钢筋),等效直径d
eq=20mm,按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk=210N/mm
2,则最大裂缝宽度w
max与下列
项数值最为接近。
- A.0.201mm
- B.0.197mm
- C.0.233mm
- D.0.256mm
A B C D
C
矩形截面偏心受拉构件的受力特征系数 α
cr=2.1
带肋钢筋的相对黏结特性系数 υ=1.0
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρ
te,按下列公式计算:
74. 若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρ
te=1.508%,按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk=157N/mm
2,裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=0.551,受拉钢筋同上题,则梁表面处的最大裂缝宽度w
s,max与下列
项数值最为接近。
- A.0.154mm
- B.0.140mm
- C.0.125mm
- D.0.177mm
A B C D
A
最大裂缝宽度w
max,按下列公式计算:
有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm,柱高3.14m,承受设计轴向力N=250kN,轴向力作用在排架方向(柱的长边),其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋,钢筋采用中Φb4,钢丝间距 50mm,网的竖向间距采用3皮砖,施工质量控制等级为B级。78. 该柱不采用网状配筋时,柱受压承载力的验算接近下列______ 组数值?
- A.178kN<300kN
- B.178kN<300kN,216kN<300kN
- C.202kN≤300kN
- D.202kN≤300kN,245kN≤300kN
A B C D
B
[解析] 排架方向计算高度 H
0=1.5H=1.5×3.14=4.71(m)
高厚比
柱截面面积 A=0.49×0.37=001813(m
2)<0.3m
2所以修正砌体抗压强度设计值:
f=1.69×(0.7+0.1813)=1.489(N/mm
2)
(1)长边方向承载力验算
查《砌体规范》表D.0.1-1得
=0.66
Af=0.66×0.1813×1.489×10
3=178(kN)<300kN
(2)短边方向承载力验算
查《砌体规范》表D.0.1-1得:
=0.80
Af=0.80×0.1813×1.489×10
3=216(kN)<300kN
79. 网状配筋砖砌体的抗压强度设计值接近于下列______ 组数值?
- A.2.81N/mm2
- B.2.47N/mm2
- C.2.67N/mm2
- D.3.01N/mm2
A B C D
B
[解析]
钢筋面积
A
s=12.6mm,f
y=430MPa>320MPa,取f
y=320(MPa)
配筋率
网状配筋砖砌体的抗压强度设计值