据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.5条、5.4.6条
   群桩N_k≤T_gk/2+G_gp
   基桩N_k≤T_uk/2+Gp
   
   ，群桩满足。
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i一0.7×40×1.2×10+0.6×60×1.2×2=422.4kN
   G_p=0.3×0.3×12×15=16.2kN
   ，基桩不满足。

(1)桩身轴向压力设计值
   N≤φ_cf_cA_ps
   预制桩φ_c=0.85，C30混凝土f_c=14.3N/mm²
   N≤0.85×14.3×10³×0.3²=1094kN
   (2)单桩极限承载力(土对桩支撑能力)
   Q_uk=u∑q_sikl_si+q_pkA_p=0.3×4×(36×13.5+64×1.5)+2100×0.3²=887.4kN
   (3)单桩承力特征值
   

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.6条，
   
   大直径桩侧阻和端阻尺寸效应系数为：
   桩侧黏性土和粉土
   桩底为砂卵石
   Q_uk=3.14×1.0×(20×2.3×0.956+50×4.0×0.956+40×1.0×0.956)+0.794×5000×3.14×0.8²=8837kN

桩中心距不大于6倍桩径的桩基，沉降计算采用等效作用分层总和法。
   
   ，沉降计算见下表。
   等效沉降系数
   
   s=1.0×0.298×56.96=17mm
   

基桩所对应的承台底净面积A_c为
   
   A为柱筏板的1/2跨距和悬臂边2.5倍筏板厚度所围成的面积。
   A=9.0×7.5m=67.5m²
   
   单桩分担的承台自重
   
   复合基桩承载力特征值
   R=R_a+η_cf_akA_c
   
   R=5200+0.22×360×21.7=5200+1718.6=6918.6kN
   ，满足要求。
   计算沉降，采用荷载效应准永久值组合
   
   承台底土压力
   (若p_ck按η_ckf_ak取值，则p_ck=0.27×360=97.2kPa)0号桩沉降s
   
   σ_zci=α_iP_ck
   
   0号桩在0.6l=0.6×15=9.0m范围内有9根桩对其附加应力有影响，分别为1和1′(n₁=0.2)，2(n₂=0.25)，3和3′(n=0.44)，4和4′(n=0.41)，5和5′(n=0.6)
   设侧阻沿桩均布，承台压力和各基桩产生桩端以下的附加应力计算如表1所示，0号基桩沉降计算如题表2所示。
   在满足应力比σ_zi=0.2σ_ci条件下，计算深度从桩端平面下，，从承台底下为24.58m，从自然地面下为50.58m。由桩径影响产生的附加应力和承台引起的附加应力叠加后产生的0号桩沉降s=37.1mm。
   
   桩身弹性压缩沉降
   
   端承型桩ξ_e=i.0
   
   0号桩总沉降s=37.1+3.55=40.65mm

0号桩沉降计算
z (m)	分层厚度Δz (m)	σzci (kPa)	σzi (kPa)	σzci+σzi (kPa)	附加应力平均 (kPa)	Es (MPa)	Δsi (mm)	∑Δsi (mm)
15.06	0.06	7.84	1794.9	1802.7
17.06	2.06	6.08	243.8	249.9	1026.3	150	14.1	14.1
19.43	2.37	4.85	139.9	144.8	197.4	150	3.12	17.2
22.03	2.6	3.98	85.1	89.0	116.9	18	16.9	34.1
24.58	2.55	3.11	81.5	84.6	86.8	75	2.95	37.1

   p₀=p-γh=237.8-20×1.5=207.8kPa
   p₀=207.8kPa等效作用在桩端平面上，等效面积为3.8×3.8=14.44m²
   沉降计算见下表。
   
   
   基础中心点沉降
   
   s=1.2×0.229×44.14=12.13mm

桩长0～7.2m，轴力分布的方程为
   
   桩长7.2～12m，轴力分布方程为
   
   

受柱冲切承载力按下列式计算
   F_l≤β_hpβ₀f_tu_mh₀
   F_l=F-∑Q_i
   
   式中：F_l——扣除承台及其上土重后，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；
   f_t——承台混凝土抗拉强度设计值；
   β_hp——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h≤800mm时，β_hp取1.0，h≥2000mm时，β_hp取0.9，其间按线性内插法取值；
   u_m——承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；
   h₀——承台冲切破坏锥体的有效高度；
   β₀——柱(墙)冲切系数；
   λ——冲跨比，λ=a₀/h₀，a₀为冲跨，即柱(墙)边或承台变阶处到桩边水平距离，当a₀＜0.25h₀时，取a₀=0.25ho当a₀＞h₀时，取a₀=h₀，λ应满足0.25～1.0的要求；
   F——扣除承台及其上土重后，在荷载效应基本组合作用下柱(墙)底的竖向荷载设计值；
   ∑Q_i——扣除承台及其上土重后，在荷载效应基本组合下冲切破坏锥体内各基桩或复合基桩的净反力设计值之和。
   对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算
   F_l≤2[β_ox(b_c+a_oy)+β_oy(h_c+a_ox)]β_hpf_th₀
   式中：β_ox、β_oy——冲切系数，λ_ox=a_ox/h₀，λ_oy=a_oy/h₀，λ_ox、λ_oy均应满足0.25～1.0的要求；
   h_c、b_c——分别为x、y方向的柱截面(变阶承台)的边长；
   a_ox、a_oy——分别为x、y方向柱边(变阶承台)离最近桩边的水平距离。
   对于圆柱及圆桩，计算时应将其截面换算成方柱及方桩。
   即取换算柱截面边长b_c=0.8d_c(d_c为圆柱直径)，换算桩截面边长b_p=0.8d(d为圆桩直径)。
   d_c=0.6m，b_c=0.8×0.6=0.48m
   d=0.6m，b_p =0.8×0.6=0.48m
   
   h=0.8m，β_hp=1.0，h=2.0m，β_hp=0.9
   h=1.0m，插值得β_hp=0.98
   2[β_ox(b_c+a_oy)+β_ox(h_c+a_ox)]β_hpf_th₀
   =2×[0.82×(0.48+0.82)+0.82×(0.48+0.82)]×0.98×1710×1.0
   =7145.6kN
   
   F_l=F-∑Q_i=7500-1500=6000kN＜7145.6kN，满足。

   G=3.0×2.52×1.5×20+3.0×2.52×0.5×10
   =264.6kN
   各桩竖向力设计值为：
   1号桩
   2号桩N₂=708.5-225=483.5kN
   3号和5号桩
   4号和6号桩N₄=N₆=708.5-112.5=596kN
   7号桩N₇=708.5kN

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.8.6条
   d=900mm＞600mm
   按下式验算
   
   ，满足。
   d=900mm
   还应按下式验算
   
   ，满足。

   b₀=0.9(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.8m
   
   桩顶铰接αh=0.373×20=7.46＞4，υ_x=2.441
   

中性点深度L_n=0.8L₀=0.8×20=16m
   第一层土
   第二层土
   σ′=p+σ′_r1=60+40=100kPa
   σ′₂=p+σ′_r2=60+110=170kPa
   负摩阻力标准值
   =ξ_n1σ′₁=0.3×100=30kPa＜q_sk=40kPa，取=30kPa
   =ξ_n2σ′₂=0.4×170=68kPa＞q_sk=50kPa,取=50kPa
   下拉荷载为
   
   =1884kN

偏心荷载作用下，基桩竖向力N_ik为
   
   式中：F_k——荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力；
   G_k——桩基承台和承台上土自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力；
   N_ik——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力；
   M_xk、M_yk——荷载效应标准组合下，作用于承台底面通过桩群形心的x、y轴的力矩；
   x_i、x_j、y_i、y_j——第i、j基桩或复合基桩至y、x轴的距离；
   n——桩基中的桩数。
   

沉井侧阻力加权平均值为
   
   T=πD(H-2.5)f=π×20×(16.5-2.5)×22.6=19869.9kN
   Q=V×γ=977×24=23448kN
   

群桩呈整体破坏时，基桩抗拔极限承载力标准值为
   
   式中：u_i——桩群外围周长。
   u_i=(6+4.2)×2=20.4m
   
   (2)群桩呈非整体破坏时，基桩抗拔极限承载力标准值为
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i
   式中：u_i——桩身周长，u_i=πd=π×0.6=1.884m。
   T_uk=(0.7×40×10+0.6×80×2)×1.884=708.3kN
   

   

基桩抗拔极限承载力
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i
   抗拔系数λ_i，黏土λ_i=0.75，砂土λ_i=0.6。
   T_uk=0.75×28×1.6×6+0.75×55×1.6×10.7+0.6×100×1.6×5.3=1416.6kN

单桩抗拔极限承载力为
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i
   根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)，自桩底起算的长度l_i≤(4～10)d时，u_i=πD，l_i对于软土取低值，对于卵石、砾石取高值，该桩扩底位于中砂，取l_i=8d=8×1.0=8m，u_i=πD=π×1.8=5.65m。
   T_uk=0.7×40πd×2+0.5×60πd×2+0.5×60×π×D×3+0.5×80πD×5
   =56×3.14+60×3.14+90×3.14×1.8+200×3.14×1.8
   =2003．3kN

   
   υx=2.441
   
   每根阻滑桩对每延米挡土墙提供阻滑力为
   

设斜桩轴力为N₁，垂直桩轴力为N₂。
   N₁×sin30°=H=200kN
   N₁×cos30°=N₂
   
   N₂=400×cos30°=400×0.87=348kN(拉)

由于桩端平面下覆盖土层较薄，其下为不可压缩层的基岩，其沉降可用分层总和法单向压缩基本公式计算。
   
   =237.4mm
   距径比，
   长径比
   长宽比，查《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)知
   c₀=0.055，c₁=1.477, c₂=6.843
   矩形布桩的短边布桩数n_b=3
   桩基等效沉降系数
   
   桩基中点沉降
   

   
   G_k=2.6²×2×20=270.4kN
   
   t=3m＞0.5B₀=1.15m
   θ=25°
 　∑q_sikl_i=26×13.5+64×1.5=447kN/m
   
   f_az=f_ak+η_dν_m(d-0.5)=100+1.0×9.35×(18-0.5)=263.6kPa
   ，满足。

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.7条
   
   代替d，
   Q_uk=u∑l_iq_sik+λ_pq_pkA_p
   =3.14×0.7×(1.5×25+5.5×50+16.5×65+3×75)+0.8×7000×3.14×0.7²/4
   =5693kN

   
   a_1x=a_1y=0.5m
   
   c₁=c₂=0.6m，h≤0.8m，β_hp=1.0
   N_l=[0.646×(0.6+0.5/2)+0.646×(0.6+0.5/2)]×1.0×1570×0.75
   =1293kN

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.1.1条、第5.9.2条
   M_y=5000×0.1=500kN·m
   
   承台弯矩计算截面取在柱边
   M_y=∑N_ix_i=2N_i×(1.2-0.4)=2×1354.2×0.8
   =2166.7kN·m

D

桩端土越好，越大，如基岩。
   中性点位置越往下移，负摩阻力越大，下拉荷载越大。

A

根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10002.5—2005)
   
   =14.008×11.608=162.6m²
   N =6000+A×42×(20-10)
   =6000+162.6×42×10=74292kN
   

A

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.5条、5.7.2条、5.7.3条
   桩身计算宽度b₀=0.9×(1.5d×0.5)=0.9×(1.5×0.7+0.5)=1.395m
   根据规范式(5.7.5)，桩的水平变形系数
   
   桩顶铰接，αh=0.415×25=10.38＞4，查表5.7.2，取桩顶水平位移系数ν_x=2.441；
   根据式(5.7.3-5)计算桩顶水平位移值
   

A

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.10条
   h₀=h₁₀+h₂₀=0.6m
   b_y1=2.0m，b_y2=1.0m，h₁₀=h₂₀=0.3m
   b₀h₀=_by1h₁₀+by₂h₂₀=2.0×0.3+1.0×0.3=0.9
   h₀＜800mm，取h₀=800mm，则
   剪跨比，则承台剪切系数，代入得
   β_hsαf_tb₀h₀=1.0×0.656×1.71×0.9=1.01MN

A

据《建筑桩基技术规范》5.9.10条
   剪跨比λ_x=a_x/h₀=1.0/1.3=0.77
   
   β_hsαf_tb₀h₀=0.886×0.989×1.71×10³×4.2×1.3=8181kN
   剪切力
   两者之比为

C

计算浮力
   浮力=50×40×(11-3)×10 =1.6×10⁵kN
   计算桩预轴向拉力设计值
   
   计算配筋截面面积
   N≤f_yA_s
   540×10³≤300×A_s
   A_s≥1800mm²
   计算配筋率
   
   ρ_g≥0.00637=0.637%

C

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.3条
   群桩基础的基桩水平承载力特征值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应，即
   R_h=η_hR_ha
   考虑地震作用，且
   
   因为ah=3.0m，查表5.7.3-1得η_r=2.13
   承台位于松散填土中，所以η₁=0，所以η_h=0.737×2.13+0=1.57
   R_h=η_hR_ha=1.57×100=157kN

B

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.5条、5.2.2条、5.2.5条
   Q_uk=u∑q_sikl_i+q_pkA_p
   
   =1318.8kN
   
   考虑地震作用
   

A

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.5.14条
   桩身压缩s_e为
   
   其中E_c为桩身混凝土弹性模量，A_ps为桩身截面积，Q_j为桩顶的附加荷载，l_j为桩长，ξ_e为桩身压缩系数，端承桩ξ_e取1.0。摩擦型桩，当l/d≤30时，取ξ_e=2/3；l/d≥50时，取ξ_e=1/2；介于两者之间可线性插值。
   在本题中，l/d=24/0.6=40，介于30与50之间。插值可得ξ_e=(2/3+1/2)/2=0.5833
   于是
   点评：本题的要点是记住ξ_e的取值。

D

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.5、5.4.6条，群桩呈非整体破坏，基桩抗拔极限承载力标准值。
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i=0.7×36×3.14×0.6×10=474.8kN
   N_k≤141×10³-108×10³=33000kN
   

C

首先应清楚该题属于桩基础承台结构的抗弯承载力验算。根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.1条与第5.9.2条及公式(5.9.2-2)计算如下：
   先计算右侧两基桩净反力设计值：
   (1)右侧两根基桩的净反力：
   
   =2333kN
   (2)弯矩设计值：
   My=∑N_ix_i=2×2333×(1.8-0.6)=5599kN·m

C

等边三桩承台正截面最大弯矩
   s_a=1.2m，c=0.8d=0.8×0.4=0.32m
   

A

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.6.2条得
   桩端持力层为黏土，则η_p=1.3
   承台底净面积A_c=2×2-4×0.2×0.2=3.84
   假想天然地基平均附加压力p₀
   
   
   由
   查附录D，表D.0.1-2得
   当时，
   

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ  94—2008)5.4.1条，软弱下卧层承载力验算公式σ_z+。其中
   
   =74.8kPa
   于是得到
   
   由，可得软弱下卧层承载力特征值
   
   点评：本题的要点是正确运用规范。比如A。和B。计算时要加上桩径，深度修正时22.5m，而不是27.5m等。另外，答案C和D的数值本身已经不是软弱层的承载力特征值，对备选答案的初步判断可以缩小选择范围。

A

根据力的平衡
   
   地面下5m处p为
   
   井体5m以下自重为
   地面5m以下的侧阻力为
   
   地面下5m处井壁受拉力为750-449.8=300.2kN

D

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.9条
   Q_sk=u∑q_sikl_i=3.14×1.2×(32×13.7+40×2.3+75×2.0+180×8.85)=8566.2kN
   Q_rk=ζ_rf_rkAp=0.76×41.5×10³×3.14×0.6²=35652.8kN
   Q_uk=Q_sk+Q_rk=8566.2+35652.8=44219kN

D

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.3.10条
   l_j=0，l_g1=16m，l_g2=8m
   Q_uk=Q_sk+Q_gsk+Q_gpk=u∑q_sjkl_j+u∑β_siq_sikl_gi+β_pq_pkA_p
   =3.14×0.8×(1.4×70×16+1.6×80×8)+2.4×1000×3.14×0.4²=7717kN

D

按照《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.5条，
   基桩抗拔力要求为
   
   其中Tuk为群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，计算公式为T_uk=λq_skul。G_p为基桩自重，地下水位以下取浮重度。于是有
   T_uk=∑λq_siku_il_i=0.8×50×π×0.5×l=62.83l
   
   可以得到：
   点评：本题的要点是地下水位以下桩的重度取浮重度。

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.4条，查表5.4.4-2，桩端持力层为卵石
   
   

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.4条、5.8条，桩负摩阻力计算
   l₀=18m，l_n/l₀=0.9，中性点深度l_n=18×0.9=16.2m
   
   σi′=p+σ′_ri=60+64.8=124.8kPa
   负摩阻力标准值
   下拉荷载
   

C

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.5.14条，单桩沉降由桩身弹性压缩和桩端以下土层的变形两者之和。
   桩身弹性压缩
   
   =0.007m=7mm
   桩端下土层变形按分层总和单向压缩公式计算。
   
   =0.06m=60mm
   单桩沉降s=7+60=67mm

A

根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)第5.3.3条
   q_r=m₀λ[(f_a0)+k₂γ₂(h-3)]
   =0.8×0.8×[1000+5×(20-10)×(33-3)]
   =1600kPa
   
   =5526.4kN
   其中h由一般冲刷线起算，l_i为局部冲刷线以下各土层厚。

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.1.1条、5.2.1条，在地震作用效应和荷载效应标准组合，偏心竖向力作用下，要求N_Ek≤1.25R，以及N_Ekmax≤1.5R。
   
   =2180kN
   由N_Ek≤1.25R和N_Ekmax≤1.5R，可分别得到对应的R为1680kN和1453kN，取大值。
   点评：本题的要点是正确运用规范。

D

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.8.3条
   
   此为高承台基桩，应考虑压屈影响。
   桩底嵌于岩石之中，桩顶铰接，α=0.520。
   ，故
   ，查表5.8.4-2得，φ=0.81  
   代入得，

C

该题考查内容为根据单桥静力触探原位测试资料计算单桩承载力。根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.3.3条，计算如下：
   (1)
   
   ，查表5.3.3-3，β=1
   
   (2)Q_uk=Q_sk+Q_pk=u∑q_sikl_i+αp_skA_p
   =3.14×0.5×(14×25+2×50+2×100)+0.8×5750×0.25×3.14×0.5²=1923.3kN

B

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)5.4.4条，
   由于桩端为基岩，于是中性点深度为l_n/l₀=1.0，即l_n=l₀=10m。
   负摩阻力标准值，其中
   
   于是
   ，取
   端承桩不考虑群桩效应，下拉荷载为
   
   点评：本题的要点是记住相应的计算公式。

C

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.1、第5.2条得
   计算承台及其上土自重标准值
   G_k=20×1.6×2.6×1.8=150kN
   单桩轴心竖向力
   
   计算偏心荷载下最大竖向力
   
   =2200
   按照桩基规范5.2.1条要求
   由N_k≤R，得R≥2030kN；
   由N_kmax≤1.2R，得
   取R=2030kN
   Q_uk=2R=2×2030=4060kN

C

根据《公路桥涵地基基础设计规范》(JGJ D63—2007)第5.3.3、3.3.4、5.3.7条得
   ，查表5.3.3-2得λ=0.85
   查表3.3.4得k₂=6.0
   计算桩端处土的承载力容许值(5.3.3条)q_r：
   q_r=m₀λ{[f_a0]+k₂γ₂(h-3)}；其中λ取0.85，k2取6.0，取h=40m
   q_r=0.8×0.85×[500+6.0×9.0×(40-3)]=1698.6(kPa＞1450kPa，取1450kPa
   计算单桩轴向抗压承载力容许值(5.3.3条)
   
   [R_a]=0.5×3.14×1.2×(40×35+60×10+120×5)+3.14×0.6²×1450=6537.5kN
   计算单桩轴向抗压承载力：按5.3.7规定，抗力系数取1.25
   单桩轴向抗压承载力=1.25[R_a]=8171.9kN

A

中性点深度比取l_n/l₀=0.5，则中性点深度l_n=0.5，l₀=0.5×40=20m，根据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)表4.4.7得，为自重湿陷性场地。
   根据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)5.7.5条，在自重湿陷性场地，除不计湿陷性黄土层内的桩长按饱和状态下的正侧阻力外，尚应扣除桩侧的负摩擦力。根据表5.7.5得：，钻、挖孔灌注桩平均负摩擦力特征值为15kPa。

地层编号	地层名称	天然重度γ (kN/m3)	干作业钻孔灌注桩
			桩的极限侧阻力 标准值qsik(kPa)	桩的极限端阻力 标准值qpk(kPa)
②	黄土状粉土	18.7	31
③	黄土状粉土	19.2	42
④	粉质黏土	19.3	100	2200

   根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)式(5.4.3-2)得
   0.8×15×20=2110kN

D

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.6.2条
   桩土相互作用产生的沉降为
   
   式中，桩身范围内按厚度加权的平衡桩侧极限摩阻力。
   平均压缩模量
   桩身直径d=1.27b=1.27×200=254mm
   等效距径比
   =8.21
   沉降
   =15.83mm