B

①按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．2．4条，得经深宽修正后的地基承载力特征值(η_d值查此规范中表5．2．4为1.6)：
   f_a=f_ak+ηbγ(b-3)+γmη(d-0.5)
   =210+0+18.5×1.6×1=239.6kPa
   ②地基抗震承载力：
   f_aE=ζ_af_a
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)中的表4．2．3，得地基土抗震承载力调整系数ζ=1.3
   f_aE=1.3×239.6=311.5kPa
   ③验算竖向承载力：
   
   偏心距    
 
   p_min=228.7-96＞0
   所以地震力作用时，基础底面压力满足要求，选B。

A

基底竖向力为：
   F－F₁+G＝800－55+20×1.5×2.5×1.5=857.5kN
   基底摩阻力为：857.5×0.2=171.5kN
   基础正侧面土的水平抗力可采用被动土压力的1/3。
   
   
   所以基础抗水平滑移承载力为：
   171.5+57.2=228.7kN＞H＝180kN

C

①计算液化判别标准贯入击数临界值N_cr:
     
   8度地震区，地震设计分组为第一组时N₀=10，因为d_s=8m，d_w=1.5m，ρ_c取3，
   所以：
   N_cr=10[0.9+0.1(8-1.5)]=15.5
   
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4．4．3条，对液化土层的水平抗刀应乘以折减系数，由0.6＜0.77＜0.8，d_s=8≤10，查此规范表4．4．3得，折减系数为1/3。
   ②按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)中的附录C，可知分层土主要影响深度h_m=2(d+1)=2×(0.4+1)=2.8m，在此深度范围内存在两层不同土时，按此规范叩的式(C.0.2-1)进行m值计算：
   
   m₁=16000kN/m⁴，m₂=26000×1/3=8670kN/m⁴，h₁=2m，h₂=0.8m，所以m==12400kN/m⁴
   ③计算水平变形系数a：
   
   C30混凝土，E_c=3×10⁷kN/m²，且
   b₀=1.56+0.5=1.5×0.4+0.5=1.1m，所以：
   EI=0.85E_cI₀=0.85×3×107×2.13×10^-3=54400kN·m²
     
   ④计算单桩水平承载力设计值：
   ah=0.7583×18=13.6＞4，按(JGJ 94—2008)表5．7．2按桩顶铰接，由此得桩顶水平位移系数v_x=2.441。
   据(JGJ 94—2008)中公式(5．7．3-5)，预制桩水平承载力设计值为：
   
   其中，x_0a为桩顶容许水平位移，取10mm，因此
       
   ⑤计算群桩基础的复合基桩水平承载力设计值：
   R_hl=ηhR_h=1.0×97.2=97.2kN

B

①计算箱基侧面被动土压力：
   
   所以：    E_p=355kN/m
   根据构筑物抗震设计规范的有关规定，基础侧面土的水平抗力可采用被动土压力的1/3。
　　因此，箱基侧面土的水平拉力为：
   
   ②验算桩箱基础抗震水平承载力设计值：
   T=97.2×350+1420=35440kN＞14000kN
   所以，桩箱基础地震水平承载力设计值满足要求。

A

根据勘察结果，该场地地基为第四纪全新世冲击层，在更新世Q³以后。当地地震烈度为8度，液化土特征深度d₀=8；上覆非液化土层厚度d_u=2.50m；地下水位深度
   d_u=2.50m。
   d_u=2.50＜d₀+d_b-2=8+2-2=8
   d_w=2.500+d_b-3=8+2-3=7
   d_u+d_w=5＜1.5d₀+2db-4.5=11.5所以选A。

A

标准贯入试验法判别：
   a．深度2.00～2.30m，位于地下水位以上，为不液化土；
   b．深度3.00～3.30m，N=13，标准贯入点深度d_s=3.15m，黏粒含量ρ_c=3，N₀=10，则标准贯入锤击数临界值N_cr为
   
   C．深度5.00～5.30m，N=15。
   
   d．深度7.00～7.30m，N=16。
   N_cr=10[0.9+0.1(7.15-2.5)]
   =13.65＜N=16，不会液化。
   故该地基下土层无液化可能，所以选A。

B

①液化初步判别：
   按照《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4.3.3条进行初判。
   d_u=1.50＜d₀+d_b-2-8-2-2=8
   d_w=1.5＜d₀+d_b-3-8+2-3=7
   d_u+d_w=3.0＜1.5d₀+2d_b-4.5-1.5×8+2×2-4.5=11.5
   不满足初步判别不液化或不考虑液化3个条件中的任何一个。因此，还应根据标准贯入试验进行液化判别。
   ②用标准贯入试验判别液化：
   按照《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4．3．4条，将不同深度处的标准贯入锤击数(未经杆长修正)代入规范公式中，求临界标贯值：
   d_s=1.9m：    N_cr=N₀[0.9+0.1(d_s-d_w)]
   =10×[0.9+0.1×(1.9-1.5)]×1=9.4＞5，为液化土。
   d_s=4.5m：N_cr=12＜N=16，为不液化土。
   d_s=5.5m：N_cr=13＞N＝8，为液化土。
   d_s=6.5m：N_cr=14＜N=16，为不液化土。
   d_s=7.5m：N_cr=15＞N=12，为液化土。
   通过以上计算，d_s=1.9m、5.5m和7.5m的三个标贯点处的砂土均属可液化。
   ③计算液化等级：
   液化等级的计算只需计算可液化的三个标贯点，其他标贯点不必计算。根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4．3．5条公式(4．3．5)，可得到该土层液化指数I_LE为：
   
   =0.47×1.1×10+0.38×1.0×9.5+0.2×1.5×7.25
   =11

B

因为5＜I_LE=11＜15，所以按《建筑抗震设计规范》(GB 50011 2001)第4．3．5条表4．3．5可以判断液化等级为中等。

B

①计算粉砂层液化判别标贯击数临界值：
   10m处粉砂    N_cr=N₀[0.9+0.1(d_s-d_w)]
   8度地震区，设计分组为第一组，N₀=10
   N_cr=10[0.9+0.1(10-1.5)]=17.5≈18
   ②确定砂石桩面积置换率：
   砂石桩采用沉管挤密碎石桩对土有挤密作用，根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)式(4．4．3)计算挤土桩面积置换率
   N₁=N_p+100ρ(1-e^-0.3Np)
   式中  N₁——打桩后的标准贯入击数；
   N₀——打桩前的标准贯入击数；
   ρ——面积置换率。
   所以有    18=10+100ρ(1-e^-0.3×10)
   
   ③砂石桩设计：
   砂石桩桩径0.4m，桩长为10m，采用沉管挤密碎石桩，正方形布桩，ρ=0.084
   由《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)式(7．2．8—2)可知：
   m=d²/d²_e
   式中m=ρ=0.084，d^c=1.13s所以有
   
   据此得：s=1.22m

A

根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)式(7．2．8-1)
   f_spk=mf_pk+(1-m)f_sk
   式中f_spk——振冲桩复合地基承载力特征值(kPa)；
   f_pk——桩体承载力特征值(kPa);
   f_sk——处理后桩间土承载力特征值；
   m——同上，桩土面积置换率。
   所以有：    180=O.084f_pk+(1-0.084)×160
   f_pk=398.1kPa

C

粉土和粉砂层不发生液化时，单桩极限承载力标准值为：
   Q_uk=4×0.4(2×26+6.5×30+7.5×36+2×52)+3200×0.4²
   =1505.6kN
   所以，单桩承载力特征值为：
   R_a=1505.6/2=752.8kN
   非液化土中单桩抗震承载力特征值，按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)规定，单桩竖向抗震承载力特征值，可比非抗震设计时提高25%，所以单桩竖向承载力特征值为：R_aE=752.8×1.25=941kN

A

当桩承受全部地震作用：
   糊士和粉砂发生液化时：
   在11m处N_cr=N₀[0.94+0.1(d_s-d_w)]=10[0.94-0.1(11-3.5)]=16.59/16.5=0.55＜0.6查《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)表4．4．3，得其折减系数为：1/3；
   在18m处N_cr=N₀[0.94-0.1(d_s-d_w)]=10[0.9+0.1(18-3.5)]=23.518/23.5=0.77查《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)表4．4．3，得其折减系数为2/3，
  所以：
 Q_uk=4×0.4(2×26+6.5×30×+7.5×36××2×52)+3200×0.4²=1153.6kN
   考虑液化时单桩竖向承载力特征值为：
   R_aE=Q_uk/2=1153.6/2=576.8kN

B

当地震作用按水平地震影响系数最大值的10%采用时，应扣除液化土层的全部摩阻力及桩承台下2m深度范畴内非液化土的桩周摩阻力。
   Q_uk=4×0.4(2×0+6.5×0+7.5×0+2×52)+3200×0.4²=678.4kN
   考虑液化时单桩竖向承载力特征值为：
   R_aE－Q_uk/2=678.4/2=339.2kN

C

持力层为①黏性土层，其f_ak=200kPa，则经深宽修正后有：
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)
   =200+0+1.0×18.0×(2-0.5)
   =227kPa
   则地基承载力f_aE=ζ_af_a=1.3×227=295kPa。

B

液化指数I_LE=7+5+3=15，地基的液化等级为中等，根据乙类建筑抗液化措施，应选B。

A

由已知条件有e₀=0.9，e₁=0.7，d=0.4m，ξ=1.1，则对于正方形排列的砂百桩的间距s为：
   

A

桩承受全部地震作用时，边桩竖向力为：
   

B

当地震作用按水平地震影响系数最大值的10%采用时：
   
   
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)表5．1．4-2，第一组Ⅱ类场地特征周期T_g=0.35s。
   地震影响系数和a=0.1a_max二者比为：
 
   因此，由地震作用产生的倾覆力矩M应减小3.89倍：
   M=40000/3.89=10282.8kN·m
   
   
   =249kN＜1.2R=1.2×339.2=407kN

A

①初步判别
   a．从地质年代判别：此场地为第四纪全新世冲积层及新近沉积层，在第四纪全更新世之后，因此不能判别为液化土。
   b．场地表土即为粉细砂，地下水埋深d_w=2.80m，上覆非液化土层即d_w=2.80m。对于烈度8度区的砂土，特征深度d₀=8m。
   d₀+d_b-2＞d_u=2.8
   d₀+d_b-3＞d_w=2.8
   d₀+d_w=5.6＜1.5d₀+2d_b-4.5=1.5×8+2×2-4.5=11.5
   都不符合要求，故需进一步进行判别。
   ②标准贯入试验法判别
   a．深度2.15～2.45m处：位于地下水位(d_w=2.8m)以上；因此不会液化。
   b．深度3.15～3.45m处：N₀=10，d_s=3.30m，ρ_c=3，则标准贯入临界锤击数
   N_cr=N₀[0.9+0.1(d_s-d_w)]
   =10[0.9+0.1(3.3-2.8)]
   =9.5＞N＝2，为液化土。
   C．同理，对于其余各点有：
 深度4.15～4.45m处：N_cr=10.5＞N＝2，为液化土。
 深度5.65～5.95m处：N_cr=12＞N=4，为液化土。
 深度6.65～6.95m处：N_cr=13.0＞N＝8，为液化土。
 深度7.65～7.95m处：N_cr=14.0＞N＝13，为液化土。
 深度8.65～8.95m处：N_cr=15.0＜N＝18，为不液化土。

D

①计算液化指数I_LE：n=5，d₁=1.0m，w₁=10；d₂=1.25m，w₂=10；d₃=1.25m，w₃=9.2；d₄=1.0m，w₄=8.20；d₅=1.0m，w₅=7.20。将以上数据代入I_LE的表达式：
   
   ②液化等级判别：I_LE=29.3＞15，为严重液化等级。

D

①计算地面下15m深度范围内液化判别标准贯入击数临界值：
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4．3．4条
   地表下1.5m处位于地下水位之上，属于非液化土。
   d₁=4.0m，粉土：
   
   d₂=6.0m，粉土：
   
   d₃=9.0m，粉砂：
   
   d₄=12.0m，粉砂：
   
   由于d₁、d₂、d₃和d₄深度处实测N值均小于临界值N_cr，应判为液化土层。
   ②计算标准贯入试验深度：
   d_i为第i点代表的土层厚度，可采用与该标准贯入试验点相邻上、下两标贯试验点深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度。
   4m处，    4+(5-4)/2=4.5m；
   6m处，    54-(7-5)/2=6m；
   9m处，    7+(10.5-7)/2=8.75m；
   12m处，    10.5+(14-10.5)/2=12.25m。
   ③计算第i土层单位土层厚度的层位影响权函数值W_i：
   若判别深度为15m，当该层中点深度不大于5m时应采用10，等于15m时应采用零值，5～15m时应按线性内插法取值。
   4m处(该层中点深度4.5m)，    W=10/m；
   6m处(该层中点深度6m)，    W=9/m；
   9m处(该层中点深度8.75m)，    W=6.25/m；
   12m处(该层中点深度12.25m)，    W=2.75/m。
   ④计算各土层厚度：
   第一层厚度：5-4=1m；
   第二层厚度：7-5=2m；
   第三层厚度：10.5-7=3.5m；
   第四层厚度：14-10.5=3.5m。
   ⑤计算液化指数：
   

C

I_LE=20.25＞15，属于严重液化等级。

A

f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+ηdγ_m(d-0.5)
   持力层勾黏土，e、I_L均小于0.85，根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)表
   5．2．4得：η_d=1.6
   所以    f_a=210+0+1.6×19×1=240.4kPa

D

按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第4．2．3条确定：
   f_aE=ζ_af_a
   式中f_aE——调整后的地基抗震承载力；
   ζ_a——地基抗震承载力调整系数，按规范表4.2.3得ζ^a=1.3；
   f_a——深宽修正后的地基承载力特征值。
   因此    f_aE=1.3×240.4=312.52kPa

B

计算基础宽度：
   

C

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)表4．2．5，判别深度为15m时，液化指数I_LE=18＞15，应判为严重液化等级。
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)表4．2．6，当建筑抗震设防类别为乙类，地基液化等级为严重的，应采取全部消除液化沉陷措施。
   所以选C。

B

根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)式(8．2．2—2)，当砂石桩为正方形时，对粉土、砂土地基处理，其砂石桩间距为：
   
   式中s——砂石桩间距；
       d——砂石桩直径，为0.4m；
   ξ——修正系数，取1.1；
   e₀——地基处理前砂土的孔隙比，其值等于0.9；
   e₁——地基挤密后要求达到的孔隙比，其值等于0.78。
   所以

A

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)规范规定，当部分消除地基液化沉陷时，处理深度应使处理后的地基液化指数在15m内不宜大于4，所以粉土和粉砂都要进行处理，桩长为8.5m，其中2.5m为黏土是不液化土，但因施工所需，砂石桩不应按6m，应取8.5m进行计算。
   《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)规定，砂石桩孔内填料应通过现场试验确定，初步估算可按设计桩孔体积乘以充盈系数β，β=1.2～1.4，取β=1.4。
   所以每孔填料量为：
   S=πR²×L×β=3.14×0.2²×8.5×1.4=1.5m³