D

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.4条，由于箱基宽度b=9m＞6.0m，按6m计算；箱基埋深为d=5m。由于持力层为黏性土，确定修正系数η_b、η_d的指标为孔隙比e和液性指数I_L，它们可以根据土层条件分别求得：由于I_L=0.73，e=0.83，从查表5.2.4得η_b=0.3，η_d=1.6，考虑到基础位于地下水位以下，故持力层的容重取有效浮容重为：γ'=19.5-10=9.5kN/m³。
   而基底以上土层的加权平均容重为：
   
   则可求得地基承载力特征值为：f_a=f_ak+η_bγ'(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)=190+0.3×9.5×(6-3)+1.6×12.95×(5-0.5)=292kPa。

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.2条计算如下：
   ①由题可知，b=4m，则合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离为：
   a=(b-0.15b)/3=(4-0.15×4)/3=1.133m；
   ②要求偏心距为：e=b/2-a=4/2-1.133=0.867m；
   ③基础底面的力矩值为：
   M_k=(F+G)e=(3000+4×4×2×20)×0.867=3155.88kN·m；
   ④基础顶面水平力为：H=M_k/d=3155.88/2=1577.94kN。

C

[解析] 室内外高差为0.45m，则基础自重计算高度为：，b≥，取b=3.8m；验算：p_k=+20×1.73=218.8kPa＜f_a=220kPa，满足要求。

A

[解析] 根据题意，以地面下1.5m处单元应力变化为标准，计算如下：
   ①降水前：p₁=(18-10)×1.5=12kPa；e₁=1.25-0.00125×12=1.235；
   ②降水后：p₂=17×1.5=25.5kPa；Δe=0.00125×(25.5-12)=0.016875；
   则降水区土层沉降量。

A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.3.5节，其最终变形量应为：
   
   则可得剩余变形量为：
   s_余=0.6s=0.6×123.75=74.25mm

D

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第8.1.2条，计算如下：
   ①基础宽度b：
   
   ②验算：
   
   ③查表8.1.2，可得=1:1.5，求b₂：
   
   ④砖放脚台阶数n：
   
   由砖基础采用二一间隔收砌法，其高度应该是11层砖，则：
   h=11×60=660mm=0.66m。

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.4条计算，查表5.2.4得：η_b=0，η_d=1，则：f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)=150+0+1×18×(2-0.5)=177kPa；基础底面积为：。

B

[解析] 根据题意计算如下：
   初选底面尺寸：
   考虑偏心的影响，将底面面积扩大30%，A=1.3A₀=11.2m²；
   初选尺寸为l=3.6m，b=3.2m；
   验算持力层地基承载力：
   地基回填土G=20×2.0×11.5=460kN；
   偏心距，即最小压力大于0。
   基底最大压力为：=271.2kPa，满足要求。
   所以取底面尺寸为：l=3.6m，b=3.2m。

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.8.2条第2款计算：
   N≤ψ_cf_cA_ps
   根据第5.8.4条，此为高承台基桩，应考虑压屈影响。
   查表5.8.4-1，桩底嵌于岩石之中，桩顶铰接，α=0.520。
   h=20m＞4/α=4/0.520=7.69，故l_c=0.7×(l₀+4/α)=0.7×(10+4/0.520)=12.4m，
   l_c/d=12.4/0.8=15.5，查表5.8.4-2得，φ=0.81；
   代入得，f_c≥6800×10³/(0.81×0.8×π×0.4²)=21×10⁶Pa=21MPa。

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.5条，
   桩身计算宽度b₀=0.9×(1.5×0.7+0.5)=1.395m；
   根据式(5.7.5)，桩的水平变形系数：
   
   桩顶铰接，αh=0.415×25=10.38＞4，查表5.7.2，取桩顶水平位移系数v_x=2.441；根据式(5.7.3-5)计算桩顶水平位移值：
   

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.6.2条，桩土相互作用产生的沉降为：
   
   式中，桩身范围内按厚度加权的平均桩侧极限摩阻力
   平均压缩模量
   桩身直径d=1.27b=254mm。
   根据第5.5.10条，等效距径比，则：
   
   沉降

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.10条计算：
   V≤β_hsαf_tb₀h₀
   A₁—A₁截面处有效高度h₀=h₁₀+h₂₀=300+300=600mm；
   对此截面，计算宽度；
   h₀＜800mm，取h₀=800mm，则β_hs==1；
   剪跨比λ=a/h₀=1000/600=1.67，则承台剪切系数，代入得：
   V≤1.0×0.66×1.71×1500×600=10⁶N=1.00MN。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.3.10条计算：
   Q_uk=Q_sk+Q_gsk+Q_gpk=u∑q_sjkl_j+u∑β_siq_sikl_gi+β_pq_pkA_p=π×0.8×(70×4+80×8)+π×0.8×(1.4×70×12)+2.4×1000×π×0.8²/4=6474kN。

B

[解析] 由题意距刃脚底面x深处断面上的拉力为：
   
   当x=h/2=6m时，有

D

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)第5.3.3条，摩擦桩单桩轴向受压承载力容许值。
   桩端处土的承载力允许值：
   q_r=m₀λ[[f_a0]+k₂γ₂(h-3)]=0.8×0.8×[1000+5×20×(33-3)]=2560kPa
   代入数据得：
   [R_a]=×3.14×(60×15+100×15+160×2)+2560×0.785=6280kN

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.5.14条，单桩沉降由桩身弹性压缩和桩端以下土层的变形两者之和。
   桩身弹性压缩：
   
   桩端下土层变形按分层总和单向压缩公式计算：
   
   单桩沉降s=ψs₀+s_e=1.0×60+6.86=66.86mm。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.2.5条，考虑地震作用时，复合基桩竖向承载力特征值：
   
   根据第5.3.5条计算单桩承载力特征值：
   单桩总极限侧阻力标准值为：Q_sk=u∑q_sikl_j=π×0.4×(10×25+2×100)=565.2kN；
   单桩总极限端阻力标准值为：Q_pk=A_p·q_pk=6000×0.1256=753.6kN；
   则单桩竖向承载力标准值为：Q_uk=Q_sk+Q_pk=565.2+753.6=1318.8kN；
   根据第5.2.2条计算单桩竖向承载力特征值为：；
   承台底净面积：；
   代入数据得：；
   则R/R_a=733.7/659.4=1.11。

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.3.9条计算，
   单桩极限承载力标准值：Q_uk=u∑q_sikl_i+ζ_rf_rkA_p；
   桩身周长u=1.2π，岩石饱和单轴抗压强度标准值f_rk=41500kPa，
   桩端面积；
   代入数据得：Q_uk=1.2π×(32×13.7+40×2.3+75×2.0+180×8.85)+0.76×41500×π×0.6²=44219kN。

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.6条，群桩呈非整体破坏时，基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式进行计算：
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i=0.7×36×π×0.6×10=474.8kN。
   根据第5.4.5条，N_k≤T_uk/2+G_p；即：+π×0.3²×10×(25-10)=279.8kN；
   解得：。

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.2条第2款，等边三桩承台正截面最大弯矩：
   
   ，
   s_a=1.2m，c=0.8d=0.8×0.4=0.32m，代入数据得：
   

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.10条第1款，抗剪承载力为β_hsαf_tb₀h₀；
   高度影响系数
   a_x=1.0m，则剪跨比，可知承台剪切系数：
   
   C40混凝土f_t=1.71MPa，则抗剪承载力为：
   β_hsαf_tb₀h₀=0.866×0.989×1.71×10³×4.2×1.3=7997kN。
   剪切力，两者之比为7997/8000=1.0。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.4条，基桩的下拉荷载标准值计算如下：
   查表5.4.4-2可知中性点深度比为0.9，则中性点深度为：
   l_n=0.9l₀=18×0.9=16.2m；
   ；
   σ'_i=p+σ'_ri=60+64.8=124.8kPa。
   负摩阻力标准值为：。
   则可得下拉荷载标准值为：
   。
   根据第5.4.3条有，
   N+=5000+1269.7=6269.7kN
   N≤ψ_cf_cA_ps
   6269.7≤0.7×f_c×3.14×
   解得，

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.1.1条，
   
   M_yk=5000×0.1=500kN·m；
   N_max=1250+0.208×500=1354kN。
   承台弯矩计算截面取在柱边：
   M_y=∑N_ix_i=2N_i×(1.2-0.4)=2×1354×0.8=2166.4kN·m。

A

[解析] 根据力的平衡：×p_max×10×πD=1800，D=5.2+0.8=6.0m；
   解得；
   地面下5m处：
   ；
   井体5m以下自重为：
   ；
   地面5m以下的侧阻力为：；
   则地面下5m处井壁受拉力为：750-449.8=300.2kN。

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.4条第3款，桩端土越好，l_n/l₀越大，如基岩l_n/l₀=1.0。中性点位置越往下移，负摩阻力越大，下拉荷载越大。

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)附录G可知，计算跨度为：L_c=1.05L=1.05×7=7.35m。查表G.0.1可知，支座弯矩计算公式为：，将数据代入公式可得：。

B

[解析] 计算步骤如下：
   ①单位面积侧阻力加权平均值为：
   ②摩阻力为：
   T=πD(H-2.5)f=3.14×20×(16.5-2.5)×22.6=19869.9kN；
   ③沉井自重为：Q=γV=24×977=23448.0kN；
   ④得出下沉系数为：。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.1.1条，偏心竖向力作用下，桩顶轴向压力的计算公式为：
   则将数据带入公式可得：
   

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.8条计算，
   角桩冲垮比，取λ₁₁=1.0，
   则
   则冲切承载力为：
   =2.789kN

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.6条，基桩的抗拨极限承载力标准值可按下式进行计算：
    T_uk=∑λ_iq_siku_il_i
   根据表5.4.6-1，自桩底起算的长度l_i≤(4～10)d时，u_i=πD，l_i对于软土取低值，对于卵石、砾石取高值，该桩扩底位于中砂，取l_i=8d=8×1.0=8m，u_i=πD=π×1.8；
   则基桩的抗拨极限承载力标准值为：
   T_uk=∑λ_iq_siku_il_i=0.7×40×3.14×1×2+0.5×60×3.14×1×2+0.5×60×3.14×1.8×3+0.5×80×3.14×1.8×5=2003.3kN

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.5.6～5.5.9条及附录E，对于桩中心距小于或等于6倍桩径的桩基，其最终沉降量计算可采用等效作用分层总和法，则按分层总和法计算出的桩基沉降量为：
   
   s_a/d=1600/400=4，L_c/B_c=4000/4000=1.0，l/d=12000/400=30；
   查表E.0.1-3得：C₀=0.055，C₁=1.477，C₂=6.843，则桩基等效沉降系数为：
   
   则桩基最终沉降量为：s=ψψ_es'=1×0.259×23.7=6.1cm。

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.2条，由于桩身配筋率小于0.65%，故按式(5.7.2-1)计算单桩水平承载力特征值。
   其中，圆形桩截面取γ_m=2，αh=0.301×20=6.02＞4，故取αh=4。由表5.4.2可取v_m=0.768。则代入公式可得单桩水平承载力特征值为：
   

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.4条，基桩的下拉荷载标准值计算如下：
   查表5.4.4-2可知中性点深度比为0.9，则中性点深度为：l_n=0.9l_n=20×0.9=18m；
   平均竖向有效力为：
   第一层土：σ'₁=p+γ₁z₁=60+(18-10)×10/2=100kPa；
   第二层土：σ’₂=p+γ₂z₂=60+8×10+10×8/2=180kPa；
   桩侧负摩阻力标准值为：
   =ζ_nσ'₁=0.3×100=30kPa＜q_sk=40kPa；
   =ζ_nσ'₂=0.4×180=72kPa＞q_sk=50kPa；
   取=50kPa，则可得下拉荷载标准值为：
   

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.1.1条，偏心竖向力作用下，基桩竖向力按下式计算：
   
   式中，F_k表示作用于桩基承台顶面的竖向力；G_k表示桩基承台的自重标准值；M_xk、M_yk表示承台底面的弯矩；N_ik表示单桩桩顶竖向力；x_i、y_i表示第i复合基桩或基桩至x、y轴的距离；n表示桩基中的桩数。则竖向力最大值为：
   

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.3条，αh＞4.0，位移控制，桩顶约束效应系数η_r=2.05，则桩的相互影响系数η_i为：
   
   承台底位于地面以上，P_c=0，所以承台底摩阻效应系数η_b=0，且η_l=0，则群桩效应综合系数η_h为：
   η_h=η_iη_r+η_l+η_b=0.6368×2.05+0+0=1.3054。
   复合基桩水平承载力设计值R_h1为：
   R_h1=η_h·R_h=1.30544×50=65.27kN。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.9.10条进行计算，承台受剪承载力应按式(5.9.10-1)计算。
   高度影响系数用内插法计算得：
   
   (长边方向)剪跨a_x=0.6m，则剪跨比为：
   可知剪切系数承台剪切系数：
   则抗剪承载力为：β_hsαf_tb₀h₀=0.946×1.09×1.71×4.8×1.0=8.46MN。

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.3.4条计算，4d=4×0.4=1.6＜2.0m，所以q_c=12000kPa，取α=1/2；则单桩竖向极限承载标准值为：
   Q_uk=u∑l_iβ_if_si+α·q_c·A_p=0.4×4×(11×2.56×12+2×0.61×110)+×12000×0.16=1715.4kN

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.4条，桩身轴力最大点位于中性点处，其值为桩顶荷载与下拉荷载之和为：
   Q=Q₀+=Q₀+=500+1×3.14×0.8×20×6=801.44kN

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.4条，各土层单位负摩阻力分别为：
   第一层：σ'₁=γ'₁z₁=18×1=18，=ζ_nσ'₁=0.3×18=5.4kPa；
   第二层：σ'₂=γ'₂z₂=18×3.5=63，=ζ_nσ'₂=0.3×63=18.9kPa；
   第三层：σ'₃=γ'₃z₃=18×6=108，=ζ_nσ'₃：0.3×108=32.4kPa；
   第四层：σ'₄=γ'₄z₄=18×8.5=153，=ζ_nσ'₄=0.3×153=45.9kPa；
   则各层负摩阻力均小于正摩阻力值，下拉荷载为：
   =1×1.884×(5.4×2+18.9×3+32.4×2+45.9×3)=508.68kN。