以下各题每题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果，请在30题中选择25题作答，如作答的题目超过25题，则从前向后累计25题止。
4. 某工程场地进行单孔抽水试验，地层情况及滤水管位置见下图，滤水管上下均设止水装置，抽水参数为：钻孔深12m，承压水位1.5m，钻孔直径0.8m。假定影响半径100m，第一次降深2.1m，涌水量510m
3/d；第二次降深3.0m，涌水量760m
3/d；第三次降深4.2m，涌水量1050m
3/d。用裘布依公式计算含水层的平均渗透系数K，其结果最接近
。
- A.67m/d
- B.69m/d
- C.71m/d
- D.73m/d
A B C D
D
承压水完整井单孔抽水公式(查《岩土工程手册》第七章表7-2-8)
其中M＝10-7＝3m，R＝100m，r＝d/2＝0.4m
则
同理K
2＝74.11m/d，K
3＝73.14m/d
K＝(K
1+K
2+K
3)/3＝72.77m/d≈73m/d
5. 某水工建筑物围岩单轴抗压强度R
b＝60MPa，岩块波速为5.4 km/s，岩体波速为4.5km/s，结构面状态评分为25，地下水评分为-2，主要结构面产状评分为-5，围岩最大主应力σ
m为15MPa，该围岩类别为
。
A B C D
C
根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287—99)附录P计算
由R
b＝60MPa，得A＝20
K
v＝
＝4.5
2/5.4
2＝0.69
B＝30+(0.69-0.75)×(22-30)/(0.55-0.75)＝27.6
基本判据
T＝A+B+C+D+E＝20+27.6+25-2-5＝65.6
限定性判据
S＝R
bK
v/σ
m＝60×0.69/15＝2.76<4
围岩类别为Ⅲ类。
9. 如图所示，有一工业塔高30m，正方形基础，边长4.2m，埋置深度2m。在工业塔自身的恒载和可变荷载作用下，基础底面均布压力为200kPa。在离地面高18m处有一根与相邻构筑物连接的杆件，连接处为铰接支点。在相邻构筑物施加的水平力作用下，不计基础埋深范围内的水平土压力。为保持基础底面压力分布不出现负值，该水平力最大不能超过
。
- A.100.5kN
- B.112.5kN
- C.123.5kN
- D.136.5kN
A B C D
C
当偏心距与基础宽度之比等于1/6且基底平均压力为200kPa时，基底最大边缘应力比基底平均压力大200kPa，则由偏心所产生的力矩为
力矩也可由下式求得：
M＝(p
max-p)W＝(400-200)×12.348＝2469.6kN·m
此力矩与水平力对基底的力矩平衡，则水平力
10. 某场地作为地基的岩体结构面组数为2组，控制性结构面平均间距为1.5m，室内9个饱和单轴抗压强度的平均值为26.5MPa，变异系数为0.2，按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，上述数据确定的岩石地基承载力特征值最接近
。
- A.13.6MPa
- B.12.6MPa
- C.11.6MPa
- D.10.6MPa
A B C D
C
据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.6条、表A.0.2、附录J计算
岩体完整程度为完整，Ψ＝0.5
f
rk＝Ψf
m＝0.875×26.5＝23.1875MPa
f
a＝Ψ
rf
rk＝0.5×23.1875＝11.594MPa
11. 如图某稳定土坡的坡角为30°，坡高3.5m，现拟在坡顶部建一幢办公楼，该办公楼拟采用墙下钢筋混凝土条形基础，上部结构传至基础顶面的竖向力(F
k)为300kN/m，基础埋置深度在室外地面以下1.8m，地基土为粉土，其黏粒含量ρ
c＝11.5%，重度γ＝ 20kN/m
3，f
ak＝150kPa，场区无地下水。根据以上条件，为确保地基基础的稳定性，基础底面外缘线距离坡顶的最小水平距离。应满足以下
选项的要求最为合适。 (注：为简化计算，基础结构的重度按地基土的重度取值)
- A.大于等于4.2m
- B.大于等于3.9m
- C.大于等于3.5m
- D.大于等于3.3m
A B C D
B
据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.2条、第5.2.4条、第5.4.2条
及相关内容计算
假设6≤3m，取η
b＝0.3，η
d＝1.5
f
a＝f
ak+η
bγ(6-3)+η
dγ
m(d-0.5)
＝150+0+1.5×20×(1.8-0.5)
＝189kPa
取b＝2.0m，满足b≤3m，可按第5.4.5条计算a
12. 某受压灌注桩桩径为1.2m，桩端入土深度20m，桩身配筋率0.6%，桩顶铰接，桩顶竖向压力设计值N＝5000kN，桩的水平变形系数α＝0.301m
-1，桩身换算截面积A
n＝1.2m
2时，换算截面受拉边缘的截面模量W
o＝0.2m
2，桩身混凝土抗拉强度设计值f
c＝1.5N/mm
2，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)计算单桩水平承载力设计值，其值最接近
。
- A.550kN
- B.600kN
- C.650kN
- D.700kN
A B C D
A
据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5.4.2.4条计算
取γ
m＝2，ah＝0.301×20＝6.02>4
取v
m＝0.768，ξ
N＝0.5
13. 柱下桩基如图所示，承台混凝土抗压强度f
c＝19.1MPa，按《建筑桩基技术规范》 (JCJ 94—94)计算承台长边抗剪承载力，其值最接近
。
- A.6.2 MN
- B.8.2 MN
- C.10.2 MN
- D.12.2MN
A B C D
D
按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5.6.8条计算(长边方向)
剪跨a
x＝0.6m
抗剪承载力为
βf
cb
0h
0＝0.1333×19.1×4.8×1.0＝12.22MN
14. 某一柱一桩(二级桩基、摩擦型桩)为钻孔灌注桩，桩径d＝850mm，桩长l＝ 22m，如图所示，由于大面积堆载引起负摩阻力，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算下拉荷载标准值，其值最接近
。(已知中性点为l
n/l
o＝0.8，淤泥质土负摩阻力系数
＝0.2，负摩阻力群桩效应系数η
n＝1.0)
A．
400kN B．
＝480kN C．
＝580kN D．
＝680kN
A B C D
B
按《建筑桩基技术规范》(J05 94—94)第5.2.9条和第5.2.16条计算
黏性土中大直径桩侧阻力修正系数取1，中性点深度为l
n l
n/l
0＝0.8，1
n＝0.8×15＝12.0m
平均竖向有效应力
σ'
i＝p+Γ'
iz
i＝50+(17-10)×12/2＝92kPa
单位负摩阻力标准值
＝ξ
nσ'
i＝0.2×92＝18.4kPa
>q
sk＝15kPa
取
＝15kPa
下拉荷载标准值
＝1×3.14×0.85×15×12＝480.42kN
15. 某工程单桥静力触探资料见下表，拟采用③层粉土做持力层，采用混凝土方桩，桩断面尺寸为400mm×400mm，桩长l＝13m，承台埋深为2.0m，桩端进入粉土层 2.0m，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算单桩竖向极限承载力标准值，其值最接近
。
层序 | 土名 | 层底深度
/m | 探头平均阻力
fsi/kPa | 探头阻力
qc/kPa | 桩侧阻力综合修正系数
βi |
1 | 填土 | 1.5 | | | |
2 | 淤泥质黏土 | 13 | 12 | 600 | 2.56 |
3 | 饱和粉土 | 20 | 110 | 12000 | 0.61 |
- A.1220kN
- B.1580kN
- C.1715kN
- D.1900kN
A B C D
C
按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5．2．7条计算
4d＝4×0.4＝1.6m<2.0m
取a＝0.5，所以qc＝12 000kPa
Quk＝u∑liβifsi+aqcAp
＝0.4×4×(11×2.56×12+2×0.61×110)+0.5×12 000×0.42
＝1715.392kN
17. 某建筑场地为第四纪新近沉积土层，拟采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)处理，桩径为0.36m，桩端进入粉土层0.5m，桩长8.25m。根据下表所示场地地质资料，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)有关规定估算单桩承载力特征值，其值最接近
。
场地基底下地质资料 地层 | 桩端土的端阻力特征值
qp/kPa | 桩周土的侧阻力特征值
qs/kPa | 厚度/m |
| ①层新近沉积粉土 | | 26.0 | 4.50 |
| ②层新近沉积粉质黏土 | | 18.0 | 0.95 |
| ③层新近沉积粉土 | | 28.0 | 1.20 |
| ④层新近沉积粉质黏土 | | 32.0 | 1.10 |
| ⑤层粉土 | 1300 | 38.0 | 5.00 |
- A.320kN
- B.340kN
- C.360kN
- D.380kN
A B C D
D
据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第9．2．6条计算
4.5+0.95+1.2+1.1+0.5＝8.25m
桩顶位于地表，桩端位于8.25m处，单桩承载力特征值
R
a＝u
p∑q
sil
i+q
pA
p ＝3.14×0.36×(26×4.5+18×0.95+28×1.2+32×1.1+38×0.5)+
1300×
×0.36
2 ＝383.09kN
18. 某粉土地基进行了振冲法地基处理的施工图设计，采用振冲桩桩径1.2m，正三角形布置，桩中心距1.80m。经检测，处理后桩间土承载力特征值为100kPa，单桩荷载试验结果桩体承载力特征值为450kPa，现场进行了三次复合地基荷载试验(编号为Z
1、Z
2和Z
3)，承压板直径为1.89m，试验结果见下表。则振冲桩复合地基承载力特征值最接近
。
复合地基荷载试验结果 压力p/kPa | 沉降s/mm |
Z1 | Z2 | Z3 |
50 | 2.0 | 4.0 | 5.5 |
100 | 5.0 | 7.5 | 10.5 |
150 | 8.5 | 12.2 | 15.5 |
200 | 13.0 | 16.5 | 21.0 |
250 | 18.0 | 21.5 | 27.8 |
300 | 25.3 | 28.0 | 35.2 |
350 | 34.8 | 36.0 | 45.8 |
400 | 46.8 | 44.5 | 55.8 |
450 | 60.3 | 55.0 | 68.0 |
500 | 75.8 | 67.5 | 84.0 |
- A.208kPa
- B.260kPa
- C.290kPa
- D.320kPa
A B C D
A
据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第7．2．8条及附录A进行计算
施工图设计阶段复合地基承载力特征值应通过现场复合地基荷载试验确定。
由表中数据作图可以看出，荷载试验的3条p-s曲线均为平缓的光滑曲线，对于粉土
层中的振冲桩复合地基应取s/d＝0.01时的压力为复合地基承载力特征值。
s/d＝0.01，s＝0.01d＝0.01×1.89＝0.0189m＝18.9mm
第一个测试点：
由
解得p
k1＝256.2kPa
第二个测试点：
由
解得p
k2＝224kPa
第三个测试点：
由
解得p
k3＝180.9kPa
p
km＝
×(256.2+224+180.9)-220.4kPa
p
k1-p
k3＝256.2-180.9＝75.3kPa>0.3p
km＝66.12kPa
不能取户hm作为承载力特征值。
从p-s曲线上可看出，尾部陡降段起点分别为450kPa、500kPa和450kPa，分别取其前一级荷载为极限承载力，即
P
ul＝400kPa，p
u2＝450kPa，p
u3＝400kPa
p
um＝
×(400+450+400)＝416.7kPa
取450-400＝50kPa<0.3p
um＝0.3×416.7＝125kPa
取
p
um＝
×416.7＝208.35kPa
19. 沿海某软土地基拟建一幢六层住宅楼，天然地基土承载力标准值为70kPa，采用搅拌桩处理地基。根据地层分布情况，设计桩长10m，桩径0.5m，正方形布桩；桩距 1.1m。依据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)，这种布桩形式复合地基承载力标准值为
。(桩周土的平均摩阻力q
s＝15kPa，桩端天然地基土承载力标准值q
p＝ 60kPa，桩端天然地基土的承载力折减系数。取0.5，桩间土承载力折减系数β取0.85，水泥搅拌桩试块的无侧限抗压强度平均值取1.2MPa，强度折减系数，η取0.4)
- A.105kPa
- B.128kPa
- C.146kPa
- D.150kPa
A B C D
B
由《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第11.2.4条计算面积置换率
m＝d
2/
＝0.5
2/(1.13×1.1)
2＝0.162
按q
s、q
p计算
＝q
su
sl+aA
pq
p＝15×3.14×0.5×10+0.5×
×0.5
2×60＝241.39kN
按fcuk计算
＝ηf
cukA
p＝0.4×1200×
×0.5
2＝94.08kN
取两者中的小值计算承载力标准值
f
spk＝m
+β(1-m)f
sk＝
+0.85×(1-0.162)×70＝128kPa
20. 路堤剖面如图所示，用直线滑动面法验算边坡的稳定性。已知条件：边坡坡高H＝10m，边坡坡率1：1，路堤填料重度γ=20kN/m
3，黏聚力c=10kPa，内摩擦角甲
＝25°。
则直线滑动面的倾角θ等于
时，稳定系数K值最小。
A B C D
C
据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第5．2．4条计算取宽度为1m计算
当θ＝24°时
当θ＝28°时
当θ＝32°时
当θ＝36°时
所以当θ＝32°时，K值最小。
24. 西南地区某泥石流流体中固体物质含量为50%，沟谷过水断面面积为300m
2，湿周长95m，泥石流水面纵坡为5%，粗糙率为0.45，该泥石流流速为
m/s。
A B C D
A
根据《工程地质手册》第三版式6-3-10计算
R
m＝A/x＝300/95＝3.16m
υ
m＝
×3.16
3/4×0.05
1/2＝1.18m/s≈1.2m/s
25. 某膨胀土场地湿度系数为0．8，拟修建单层库房，基础埋深为0.5m，场地地下 1.0m处土层含水量为最小值，试验
资料如下：
取样深度/m | 1.5 | 2.5 | 3.5 |
膨胀率(p=50kPa)% | 1.3 | 1.1 | 1.0 |
该场地的胀缩等级为
A B C D
A
由膨胀场地湿度系数0.8，可取计算深度为3.5m。
由于场地下1.0m处土层含水量为最小值，该场地应计算膨胀变形量se
取膨胀变形量经验系数Ψe＝0.6
se＝Ψe∑δepihi＝0.6×(1.3×10-2×1×103+1.1×10-2×1×103+ 1.0×10-2×1×103)
＝20.4mm
可判断该场地胀缩等级为Ⅰ级。
26. 某黄土场地自重湿陷性黄土层厚度为10m，其下为非湿陷性黄土，拟建建筑物采用筏形基础，基础底面尺寸为20m×50m，基础埋深5.0m，采用土挤密桩法消除全部湿陷性，土桩直径为400mm，间距为1.0m，正三角形布桩。则处理该场地需要的桩孔数量为
个。(注：据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)计算)
A B C D
D
根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第14．2．1条、第14．2．5条计算
d
e＝1.05s＝1.05×1.0＝1.05m
A
e＝
＝
×1.05
2＝0.8655m
2 h/2＝10/2＝5m
A＝(20+2×5)×(50+2×5)＝1800m
2 n＝A/A
e＝1800/0.8655＝2080个
29. 某砂土场地建筑物拟采用浅基础，基础埋深为2.0m，地层资料如下：0～5m，黏土，可塑状态；5m以下为中砂土，中密状态。地下水位为4.0m，地震烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.2g，设计地震分组为第二组，标准贯入试验记录如下：
测试点深度/m | 9 | 11 | 13 | 15 | 17 | 18 |
实测标准贯入锤击数 | 12 | 10 | 15 | 16 | 20 | 30 |
按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)对场地的砂土液化性进行复判，该场地的6个测试点中液化的有
个点。
A B C D
B
①浅基础埋深为2.0m，判别深度为15m，标准贯入锤击数基准值为N
0＝12。
②计算标准贯人锤击数临界值N
cr d
s＝9m时
N
cr＝12×[0.9+0.1×(9-4)]
＝16.8
d
s＝11m时
N
cr＝12×[0.9+0.1×(11-4)]
＝19.2
d
s＝13m时
N
cr＝12×[0.9+0.1×(13-4)]
＝21.6
d
s＝15m时
N
cr＝12×[0.9+0.1×(15-4)]
-24
比较N
cr及N
63.5可知，9m、11m、13m、15m四个测试点均液化，而17m及18m已超过判定深度，不液化。
深色：已答题 浅色：未答题