以下各题每题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果，请在30题中选择25题作答，如作答的题目超过25题，则从前向后累计25题止。
1. 某民用建筑场地为花岗岩残积土场地，场地勘察资料表明，土的天然含水量为16%，其中细粒土(粒径小于0.5mm)的质量百分含量为75%，细粒土的液限为29%，塑限为18%，该花岗岩残积土的液性指数及状态分别为
。
- A.-0.18，坚硬
- B.0.15，坚硬
- C.-0.18，硬塑
- D.0.15，硬塑
A B C D
D
①计算细粒土的天然含水量ω
f 取粒径大于0.5mm颗粒的吸着含水量
ω
a=5%
粒径大于0.5mm颗粒质量占总质量的百分比
P
0.5=100%-75%=25%
②计算花岗岩残积土的液性指数
塑性指数
I
p=ω
L-ω
p=29%-18%=11%
液性指数
I
L=(ω
f-ω
P)/I
p=(19.7%-18%)/11%=0.15
I
L=0.15，花岗岩残积土为硬塑状态。
3. 某土样采用南55型渗透仪在试验室进行渗透系数试验，试样高度为2.0cm，面积30cm
2，试样水头40cm，渗透水量为每24小时160cm
3，该土样的渗透系数最接近
。
- A.1.0×10-6cm/s
- B.2.0×10-6cm/s
- C.3.0×10-6cm/s
- D.4.0×10-6cm/s
A B C D
C
①计算水力梯度i
i=△h/L(40-0)/2=20
②渗透计算速度v
③渗透计算系数K
K=v/i=6.2×10
-5/20=3.1×10
-6cm/s
5. 某建筑工程岩体，岩石点荷载强度指数I
s(50)为4.2，波速比为0.91，地下水影响修正系数为0.1，主要软弱结构面产状影响修正系数为0.2，初始应力状态影响修正系数为0.5，据《工程岩体分级标准》(GB 50218-94)，该岩体的级别可确定为
。
A B C D
C
根据《工程岩体分级标准》(GB 50218-94)计算
K
v=(v
pm/v
pr)
2=0.91
2=0.83
90 K
v+30×90×0.83+30=104.7＞R
c 0.04 R
c+0.4=0.04×66.95+0.4=3.1＞K
v BQ=90+3R
c+250 K
v=90+3×66.95+250×0.83=498.4
[BQ]=BQ-100(K
1+K
2+K
3)=498.4-100×(0.1+0.2+0.5)=418.4
岩体级别可确定为Ⅱ级。
7. 某港口码头为条形基础，基础底面下抛石基床厚度2.0m，抛石基床底面有效受压宽度16m，底面合力与垂线夹角δ'为10°，基床底面下土层抗剪强度指标为φ
k=20°，C
k=5kPa，γ
k=18 kN/m
3，基床范围内土重度标准值为γ
k1=20 kN/m
3，承载力系数分别为N
γ=3.8，N
c=13.5，N
q=7.2。则地基极限承载力的竖向分力标准值最接近
kN/m。
A B C D
C
根据《港口工程地基规范》(JTJ 250-98)第4．2．6条计算
φ＞0，δ'＜φ
Fk=Be(γkBeNγ/2+ckNc+qkNq)
=16×[(18-10)×16×3.8/2+5×13.5+10×2×7.2]
=7275.2kN/m
8. 某墙下条形扩展基础埋深1.5m，室内外高差0.45m，基础重度γ
G=20kN/m
3，中心荷载组合值为700kP4/m，修正后的地基承载力特征值为220kN/m
2，则基础底面宽度应为
m。
A B C D
C
室内外高差为0.45m，故基础自重计算高度
d=1.5+0.45/2=1.73m
取b=3.8m。
验算
p
k=700/3.8+20×1.73=218.8kPa＜f
a=220kPa，满足。
10. 砌体结构纵墙各个沉降观测点的沉降量见下表。根据沉降量的分布规律，砌体结构纵墙最可能出现的裂缝形态及原因为
。
观测点 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
沉降量/mm | 102.23 | 125.46 | 144.82 | 165.39 | 177.45 | 180.63 | 195.88 | 210.56 |
- A.如图1所示的正八字缝，沉降中部大、两端小
- B.如图2所示的倒八字缝，沉降中部小、两端大
- C.如图3所示的斜裂缝，沉降右端大、左端小
- D.如图4所示的水平裂缝，温度作用
A B C D
C
图1正八字缝的产生原因是沉降中部大，两端小；
图2倒八字缝的产生原因是沉降中部小，两端大；
图3斜裂缝的产生原因是沉降右端大，左端小；
图4水平裂缝的产生原因是温度作用。
根据表中沉降量的规律可得正确答案。
12. 某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)计算群桩呈整体破坏与非整体破坏的基桩抗拔极限承载力标准值比值(U
gk/U
k)，其计算结果为
。
土层物理力指标 土层名称 | 极限侧阻力
qsik/kPa | 极限端阻力
qpik/kPa | 抗拔系数
λi |
| ①填土 | | | |
| ②粉质黏土 | 40 | | 0.7 |
| ③粉砂 | 80 | 3000 | 0.6 |
| ④黏土 | 50 | | |
| ⑤细砂 | 90 | 4000 | |
A B C D
A
U
k=[0.7×40×10+0.6×80×2]×0.6×3.14
=376×0.6×3.14
=708.4kN
u
1=(1800×2+600+1800×3+600)×2
=20 400mm=20.4m
=
×20.4×[0.7×40×10+0.6×80×2]
=639.2kN
U
gk/U
k=0.90
13. 某端承灌注桩桩径1.0m，桩长22m，桩周土性参数如图所示，地面大面积堆载p=60kPa，桩周沉降变形土层下限深度20m，试按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)计算下拉荷载标准值，其值最接近
。(已知中性点深度l
n/l
o=0.8，黏土负摩阻力系数ε
n1=0.3，粉质黏土负摩阻力系数ε
n2=0.4，负摩阻力群桩效应系数η
n=1.0)
- A.1880kN
- B.2200kN
- C.2510kN
- D.3140kN
A B C D
A
据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94)计算
l
n=0.8l
o=0.8×20=16m
σ'=p+γ
1z
1=60+(18-10)×10/2=100kPa
=δ
n1σ'
1=0.3×100=30kPa＜q
sk=40kPa
=δ
n2σ'
2=0.4×130=52kPa＞q
sk=50kPa
取
=50kPa
=1×3.14×1×(30×10+50×6)=1884kN
14. 沉井靠自重下沉，若不考虑浮力及刃脚反力作用，则下沉系数K=Q/T，式中Q为沉井自重，T为沉井与土间的摩阻力(假设T=πD(H-2.5)f)，某工程地质剖面及设计沉井尺寸如图所示，沉井外径D=20m，下沉深度为16.5m，井身混凝土体积为977m
3，混凝土重度为24kN/m
3，则沉井在下沉到图示位置时的下沉系数K最接近
。
A B C D
B
①单位面积侧阻力加权平均值
②摩阻力
T=πD(H-2.5)f=3.14×20×(16.5-2.5)×22.6=19 869.92kN
③沉井自重
Q=γV=24×977=23 448.0kN
④下沉系数
15. 某群桩基础的平面图、剖面图如下图所示，已知作用于桩端平面处长期效应组合的附加应力为300kPa，沉降计算经验系数ψ=0.7，其他系数见下表，按《建筑桩基技术规范》(JCJ 94-94)估算群桩基础的沉降量，其值最接近
。
- A.2.5cm
- B.3.0cm
- C.3.5cm
- D.4.0cm
A B C D
B
按《建筑桩基技术规范》(JCJ 94-94)第5．3．5条计算
距径比
s
a/d=1600/400=4＜6
长径比
L
o/d=12 000/400=30
桩截面长宽比
l
1)/b
1=4/4=1
查附录H得
C
o=0.055，C
1=1.477，C
2=6.843
桩基等效沉降系数
桩基沉降量计算值
桩基的最终沉降量
s=ψ·ψ
e·s'=0.7×0.2591×166=30.1mm≈3.0cm
17. 某工程场地为软土地基，采用CFG桩复合地基处理，桩径d=0.5m，按正三角形布桩，桩距s=1.1m，桩长l=15m，要求复合地基承载力特征值f
spk=180kPa，则单桩承载力特征值R
a及加固土试块立方体抗压强度平均值f
cu分别为
。(取置换率m=0.2，桩间土承载力特征值f
sk=80kPa，折减系数β=0.4)。
- A.Ra=151.5kPa，fcu=2316kPa
- B.Ra=155.5kPa，fcu=2270kPa
- C.Ra=159.5kPa，fcu=2430kPa
- D.Ra=163.5kPa，fcu=2495kPa
A B C D
A
根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)第9．2．5条及第9．2．7条计算
18. 天然地基各土层厚度及参数见下表，采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径d=0.6m，桩长l=15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值f
cu=2000kPa，桩身强度折减系数η=0.33，桩端土承载力折减系数a=0.5，则搅拌桩单桩承载力可取
。
土层序号 | 厚度/m | 侧阻力特征值/kPa | 端阻力特征值/kPa |
1 | 3 | 7 | 120 |
2 | 6 | 6 | 100 |
3 | 18 | 8 | 150 |
- A.219kN
- B.203kN
- C.187kN
- D.180kN
A B C D
C
根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)第11．2．4条计算
由桩周土及桩端土抗力所提供的承载力
R
a=u
p∑q
sil
i+aq
pA
p 
由桩身材料强度确定的单桩承载力
R
a=ηf
cuA
p=0.33×2000×
=186.5kN
取两者的较小值，R
a=186.5kN。
19. 某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷：
第一级荷重40kPa，加荷14天，间歇20天后加第二级荷重；
第二级荷重30kPa，加荷6天，间歇25天后加第三级荷重；
第三级荷重20kPa，加荷4天，间歇26天后加第四级荷重；
第四级荷重20kPa，加荷4天，间歇28天后加第五级荷重；
第五级荷重10kPa，瞬时加上。
已知条件见下表，则第五级荷重施加时，土体总固结度已达到
。(加荷等级和时间关系见下图)
加荷顺序 | 荷重△p/kPa | 加荷日期/d | 竖向固结度(Uz) | 径向固结度(Ur) |
1 | 40 | 120 | 17% | 88% |
2 | 30 | 90 | 15% | 79% |
3 | 20 | 60 | 11% | 67% |
4 | 20 | 30 | 7% | 46% |
5 | 10 | 0 | 0 | 0 |
- A.82.0%
- B.70.7%
- C.68.0%
- D.80.0%
A B C D
B
据《港口工程地基规范》(JTJ 250-98)第7．3．13条和第7．3．14条计算
U
rzi=1-(1-U
zi)(1-U
ri)
U
rc1=1-(1-0.17)×(1-0.88)=0.90
U
rz2=1-(1-0.15)×(1-0.79)=0.82
U
rz3=1-(1-0.11)×(1-0.67)=0.71
U
rz4=1-(1-0.07)×(1-0.46)=0.50
假设
∑△p
i=40+30+20+20+10=120kPa
20. 0m，安全等级二级，重要性系数γ
o=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。从上至下土层如下：
①填土，γ=18kN/m
3，c=10kPa，φ=12°，厚度2.0m；
②砂，γ=18kN/m
3，c=0，φ=20°，厚度5.0m；
③黏土，γ=20kN/m
3，c=20kPa，φ=30°，厚度7.0m。
则③层黏土底面以上范围内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为
。
- A.19kPa
- B.53kPa
- C.62kPa
- D.65kPa
A B C D
B
据《建筑基坑支护技术规程》(JCJ 120-99)第3．4．1条计算(无地下水)
基坑深6m，计算点7.0m，则有
σ
ajk=σ
rk+σ
ak+σ
1k=σ
rk 
21. 岩体边坡稳定性常用等效内摩擦角φ
d来评价。今有一高10m的水平砂岩层边坡，砂岩的密度为2.50g/cm
3，内摩擦角为35°，黏聚力为16kPa，则岩体的等效内摩擦角等于
。
- A.35°20'
- B.41°47'
- C.44°20'
- D.52°26'
A B C D
D
据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2002)第4．5．5条及其条文说明计算设边坡直立，取单位宽度坡体，破裂角为θ=45°+φ/2，如图所示，则有
边坡高度AC=h，不稳定块体宽度AB=b，破裂面长度BC=l
b=lcoseθ
设等效内摩擦角为φ
d，则有
23. 有一圆形基坑，半径20m，深4m，井点管布置在地面下0.5m处，地下水位线在地面下0.8m，水位距基坑中心距离取0.5m，K=15m/d，井点管长6.0m，滤管长1.2m，不透水层在地面下20m处，地面下有一厚度为2m的不透水层。则其涌水量最接近
。
- A.2570m3/d
- B.2000m3/d
- C.1850m3/d
- D.1420m3/d
A B C D
D
因为井点管长+滤管长=6.0+1.2=7.2m＜20-0.8=19.2m，所以属非完整井，又因为地面下有一厚度为2m的不透水层，所以属承压井，因此降水井为承压非完整井。
s=4.0+0.5-0.8=3.7m
M=20-0.8-3.7=15.5m
r
o=20m
24. 某一滑坡面为折线的单个滑坡，拟设计抗滑结构物，其主轴断面及作用力参数如图、表所示，取计算安全系数为1.05时，按《岩土工程勘察规范》(GB 50021-2001)的公式和方法计算，其最终作用在抗滑结构物上的滑坡推力P
3最接近
。
序号 | 下滑分力T/(kN/m) | 抗滑力R(kN/m) | 滑面倾角θ | 传递系数ψ |
① | 12000 | 5500 | 45° | 0.733 |
② | 17000 | 19000 | 17° | 4.0 |
③ | 2400 | 2700 | 17° | |
- A.3874kN/m
- B.4208kN/m
- C.5050kN/m
- D.5179kN/m
A B C D
A
根据折线形滑面滑坡推力计算公式
P1=KT1-R1=1.05×12 000-5500=7100kN/m
P2=KT2-R2十ψ1P1=1.05×17 000-19 000+0.733×7100=4054.3kN/m
P3=KT3-R3+ψ2P2=1.05×2400-2700+1.0×4054.3=3874.3kN/m
28. 按《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)，场地土类型为Ⅱ类，结构自振周期为1s，阻尼比δ=0.05，设计地震分组为第二组，罕遇地震。则地震烈度为8度时的地震影响系数。为
。
A B C D
A
按《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)计算
a
max=0.9
T
g=0.4+0.05=0.45s
γ=0.9+(0.05-δ)/(0.5+5δ)=0.9
η
2=1+(0.05-δ)/(0.06+1.7δ)=1
29. 某公路桥基位于均质黏性土场地中，黏性土层厚度为12m，剪切模量为300 kPa，黏性土下伏泥岩层，桥梁自振周期为1.2s。则动力放大系数为
。
A B C D
A
根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)附录六计算
μ
1=0
μ=0.6/μ
1+0.4μ
2=0.382
T
g=0.7-0.5μ=0.7-0.5×0.382=0.509s
K=0.9+0.1
μ=0.938
β=2.25(T
g/T)
k=2.25×(0.509/1.2)
0.938=1.0
30. 某场地自0～4.0m为黏性土，4.0～10.0m为饱和砂土，10.0m以下为岩石，在5m、7m、和9m处分别进行标准贯入试验，测得实测击数分别为8、11、18击，计算得到临界击数分别为12、14、16击，地下水位为2.0m，拟建建筑物采用条形基础，埋深为2.0m。则场地的液化等级为
。
A B C D
B
根据《建筑抗震设计规范》(GB 5 0011-2001)第4．3．5条计算
当实测锤击数大于临界锤击数时应取临界锤击数。
d
1=(7-2)/2=2.5m
d
2=(9-5)/2=2m
W
1=10
液化等级为中等。
深色：已答题 浅色：未答题