以下各题每题的四个备选答案中只有一个符合题意，请给出主要案例分析或计算过程及计算结果，请在30题中选择25题作答，如作答的题目超过25题，则从前向后累计25题止。2. 某建筑物40层，基础埋深4.0m，传至基础底面的竖向荷载(长期效应组合)为 600kPa，传至地面以下深度25.0m处的附加压力为220kPa。地层情况大致如下：地面以下深度0～2m为人工填土(γ=15kN/m
3)，2～10m为粉土(γ＝17kN/m
3)，10～18m为细砂(γ＝19kN/m
3)，18～26m为粉质黏土(γ＝18kN/m
3)，26～35m为卵石 (γ=21kN/m
3)，地下水位深为8.0m。在深度25.0m处取出土样，做压缩试验时最大压力至少应为
- A.200kPa
- B.500kPa
- C.600kPa
- D.700kPa
A B C D
B
《土工试验方法标准》(GB/T 50123—1999)第14.1.5条第三条规定：压缩试验的最大压力应不小于有效上覆自重压力与附加压力之和。
有效上覆自重压力为
15×2+17×8+19×8+18×7-10×(25-8)＝274kPa
有效上覆自重压力与附加压力之和为
274+220=494≈500kPa
3. 压水试验的压力表读数为0.05MPa，高于地表0.5m，压入流量Q＝88L/min，试验段深度6.0m至11.02m，地下水位埋深8.5m，钻杆及接头的压力损失均为0.039MPa，该试验段的透水率q为
- A.78 Lu
- B.1.8 Lu
- C.197 Lu
- D.124 Lu
A B C D
C
总压力
P=P
p+P
z-P
s=0.05+0.078-0.039=0.089MPa
式中：P
p为压力表压力，P
z为水柱压力，P
s为压力损失。
4. 某软土用十字板剪力仪做剪切试验，测得量表最大读数R
y=215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数R
g=20(0.01mm)；重塑土最大读数
，板头系数K＝129.4m
-2，钢环系数C=1.288N/0.01mm，则该土灵敏度等级为
。
A B C D
B
c
u=KC×(R
y-R
g)
原状土：
c
u=129.4(m
-2)×1.288×10
-3(kN/0.01mm)×(215-20)×0.01(mm)=32.5kN/m
2重塑土：
6. 已知某墙下条形基础，底宽b＝2.4m，埋深d＝1.5m，荷载合力偏心距e= 0.05m，地基为黏性土，内聚力c
k＝7.5kPa，内摩擦角φ
k=30°，地下水位距地表0.8m，地下水位以上土的重度γ=18.5kN/m
3，地下水位以下土的饱和重度γ
sat＝20kN/m
3。根据理论公式确定地基土的承载力，其结果为
。
- A.230kPa
- B.227.1kPa
- C.240kPa
- D.210kPa
A B C D
B
因为e＝0.05m＜0.033b＝0.033×2.4＝0.079m，所以可按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)推荐的抗剪强度指标计算地基承载力的特征值。其中φ＝30°＞24°
查《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)得
Mb＝1.9，Md＝5.59，Mc＝7.95
地下水位以下土的重度
γ=γsat-γw=20-10=10.0kN/m3
故γm=[18.5×0.8+10.0×(1.5-0.8)]/1.5=14.53kN/m3
则fa＝Mbγb+Mdγmd+Mkck
=1.9×10.0×2.4+5.59×14.53×1.5+7.95×7.5
=227.1kPa
7. 某有吊车的厂房柱基础，各项荷载设计值及深度尺寸如图所示。地基土为黏土，重度γ=19.0kN/m
3，f
ak＝203kPa，孔隙比e＝0.84，w=30%，w
L＝36%，w
p＝23%，则矩形基础的面积最接近
。
- A.10.4m2
- B.8m2
- C.15m2
- D.18m2
A B C D
C
①按中心荷载初步估计所需的底面积尺寸A
0计算地基承载力特征值(先不考虑宽度修正)
I
p=0.36-0.23＝0.13
I
L=(0.3-0.23)＝0.54
查《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，对e和I
L均小于0.85的黏性土，取η(b =0.3，η
d＝1.6，得
f
a=203+1.6×19×(1.5-0.5)＝233.4kPa
则
②考虑荷载偏心，将面积A
0增加30%，即
ιb=10.4×(1+30%)＝13.52 m
2取基底边长b/ι＝2(b为荷载偏心方向边长)，故
ιb＝2ι
2＝13.52m
2解得ι=2.6m，b＝5.2m
验算荷载偏心距
基底处的总竖向力
F
k+G
k=1900+220+20×2.6×5.2×1.5＝2525.6kN
基底处的总力矩
M
k＝950+180×1.2+220×0.62=1302kN·m
偏心距
验算基底边缘最大压力p
kmax，因短边小于3m，故f
a＝233.4kPa。
调整基底底面尺寸再验算：
取ι=2.7m，b＝5.4m(地基承载力特征值不变)
F
k+G
k＝1900+220+20×2.7×5.4×1.5＝2557kN
故确定基础的底面面积
A=2.7×5.4=14.58m
2
8. 条形基础如图所示，基础宽度为2m埋置深度2m，持力层厚度3m，地下水位在基础底面处，基础自重和基础台阶上土重的平均重度为20kN/m
3，已知传至基础顶面的竖向轴心荷载F=400kN，弯矩M=30kN·m，地基土的指标见下表。
持力层和下卧层土指标 | 土层 | γ(kN/m3) | w(%) | e | wL(%) | wp(%) | IL | Es(MPa) |
| 持力层 | 19 | 27 | 0.80 | 35 | 19 | | 10.0 |
| 下卧层 | 17 | 40 | 1.29 | 38 | 21 | 1.12 | 2.5 |
若已知持力层底面处的附加应力为40kPa，则用近似计算方法求得持力层压缩变形量最接近于
。
A B C D
A
根据已知条件计算持力层顶面处的附加应力为
持力层的平均附加应力为
持力层的压缩变形量的近似计算结果为
9. 如图，某路堤高8m，路堤填土γ＝18.8kN/m
3，地基土γ＝16.0kN/m
3，φ=10°， c＝8.7kPa。采用路堤两侧填土压重方法以提高地基承载力，则填土高度需
m才能满足(填土重度与路堤填土相同)。
A B C D
C
路堤基底压力
p=γh＝18.8×8＝150.4kPa
当K＝3时，要求地基承载力
p
ul＝3×150.4＝451.2kPa
地基土φ＝10°，查太沙基地基承载力系数表得
N
γ=1.75，N
q=2.47，N
c＝8.35
10. 某矩形基础尺寸为2.4m×4.0m，设计地面下埋深1.2m(高于自然地面0.2m)，作用在基础顶面的荷载为1200kN，土的重度γ=18kN/m
3，基底水平面1点和2点下各 3.6m深度处M
1和M
2的附加应力为
kPa。
- A.28.3,3.62
- B.32.8,3.59
- C.32.8,3.85
- D.28.3,3.67
A B C D
D
σ
ch＝18×1.0＝18kPa
p
0=p
k-σ
ch=149-18＝131kPa
M
1点：
ι/b=2.4/2=1.2，z/b＝3.6/2＝1.8，a
1＝0.108
σ
M1=2p
0a
1=131×0.108×2＝28.3kPa
M
2点：
ι/b＝6/2＝3，z/b＝3.6/2＝1.8，a
2＝0.143
ι/b＝3.6/2=1.8，z/b＝3.6/2=1.8，a
3＝0.129
σ
M2＝2p
0(a
2-a
3)=131×(0.143-0.129)×2＝3.67kPa
11. 某柱下联合基础，作用在柱上的荷载效应标准值F
k1=1000kN，F
k2＝1500kN，地基承载力特征值f
a＝190kPa，柱尺寸0.3m×0.3m，如图所示。则基础的尺寸和基础截面最大负弯矩分别为
。
- A.6.3m×2.5m，-1498.5kN
- B.6.3m×2.5m，-1562.5kN
- C.5.0m×2.5m，-1498.5kN
- D.5.0m×2.5m，-1562.5kN
A B C D
A
求F
k1和F
k2的合力作用点C与O点的距离x
(1000+1500)x=1500×5
为使基底反力均匀分布，合力作用点应通过基础中心，基础长度
ι=2×(3+0.15)＝6.3m
基础宽度
基础尺寸为
长×宽=6.3m×2.5m
基础纵向海米净反力
设最大负弯矩截面与A点距离为x
0，该截面剪力为0
535.7x
0-1000×1.35=0
x
0＝2.52m
最大负弯矩
12. 某承台下设三根桩，桩径为600mm，钻孔灌注桩(干作业)，桩长11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图所示。则基桩承载力设计值为
。
- A.750kN
- B.760kN
- C.770kN
- D.780kN
A B C D
C
因桩数不超过3根，故可不考虑群桩效应，即
η
s＝η
p=1，η
c=0
Q
sk=u∑q
sikl
i＝3.14×0.6×(5×40+5×55+1×70)＝1026.8kN
13. 已知：图中柱底轴向荷载设计值F=26 500kN，γ
0＝1，承台混凝土等级为C35 (f
c=17.5MPa)。按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)验算承台A
1-A
1和A
2-A
2处斜截面的受剪承载力，其结果(验算式左右两端数值)与
组数据接近。
- A.16 820kN＞V1＝7820kN，14 700kN＞V2＝7820kN
- B.14 896kN＞V1=8833kN，13 716kN＞V28833kN
- C.15 910kN＞V1=7762kN，14 816kN＞V2＝7562kN
- D.15 900kN＞V1＝7982kN，14 850kN＞V2=7162kN
A B C D
B
按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5.6.8条、第5.6.9条计算：
γ
0V≤βf
cb
0h
0
14. 某钢筋混凝土预制桩边长450mm×450mm，桩长12m，穿越土层如下：第一层黏土，厚1.8m，极限摩阻力值q
su＝45kPa；第二层粉质黏土，厚9m，极限摩阻力值q
su＝ 52kPa，第三层为砾石层，极限摩阻力值q
su＝70kPa，极限端阻力值q
pu=6000kPa。按土的支承能力，此桩竖向极限承载力Q
u为
kN。
- A.2177.2
- B.1215
- C.2354.4
- D.1177.2
A B C D
C
Qu=up∑qsuili++Apqpu
=0.45×4×[45×1.8+52×9+70×(12-1.8-9)]+0.452×6000
=1.8×(81+468+84)+1215
=2354.4kN
15. 某灌注桩，桩径1.0m，桩身配筋8
φ25，混凝土强度等级C30，保护层厚度为 50mm，桩周3.2m范围内地基土为粉质黏土，其水平抗力系数的比例系数m＝20MN/m
4 (f
1＝1.43N/mm
2，E
c＝3.0×10
4N/mm
2，E
s=2.0×10
5N/mm
2)，桩长13m，桩顶标高 2.0m，桩顶作用竖向压力，设计值N＝1500kN。则桩的水平变形系数。为
m
-1。
- A.0.325
- B.0.4874
- C.0.5236
- D.1.235
A B C D
17. 某地基软黏土层厚18m，其下为砂层，土的水平向固结系数为C
h＝3.0×10
-3 cm
2/s。现采用预压法加固，砂井作为竖向排水通道，打穿至砂层。砂井直径为d
w= 0.30m，井距2.8m，等边三角形布置。预压荷载为120kPa，在大面积预压荷载作用下，按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)计算，预压150天时地基达到的固结度(为简化计算，不计竖向固结度)最接近
。
A B C D
B
砂井有效排水直径
d
e＝1.05s=1.05×2.8=2.94m
井径比
18. 某软黏土地基，天然含水量w=50%，液限w
L＝45%。采用强夯置换法进行地基处理，夯点采用正三角形布置，间距2.5m，成墩直径为1.2m。根据检测结果单墩承载力特征值为R
k＝800kN。按《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)计算处理后该地基的承载力特征值，其值最接近
。
- A.128kPa
- B.138kPa
- C.148kPa
- D.158kPa
A B C D
C
由黏性土的物理指标知，该土处于流塑状态，根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79— 2002)，可不考虑墩间土的承载力，处理后该地基的承载力特征值可直接由下式计算：
f
spk＝R
k/A
e
f
spk＝800/5.41=147.9kPa
19. 永久性岩层锚杆采用三根热处理钢筋，每根钢筋直径d=10mm，抗拉强度设计值为f
y=1000N/mm
2，锚固体直径D=100mm，锚固段长度为4.0m，锚固体与软岩的黏结强度特征值为f
rb＝0.3MPa，钢筋与锚固砂浆间黏结强度设计值为f
b＝2.4MPa，已知夹具的设计拉拔力y＝1000kN，根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)，当拉拔锚杆时，下列环节最为薄弱的是
。
- A.夹具抗拉强度
- B.钢筋抗拉强度
- C.钢筋与砂浆间黏结强度
- D.锚固体与软岩间界面黏结强度
A B C D
B
据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第7.2.2条至7.2.4条计算
20. 某风化破碎严重的岩质边坡高H＝12m，采用土钉加固，水平与竖直方向均每间隔1m打一排土钉，共12排，如图所示。按《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025— 2001)提出的潜在破裂面估算方法，下列对土钉非锚固段长度L计算错误的是
。
- A.第2排L2=1.4m
- B.第4排L4＝3.5m
- C.第6排L6＝4.2m
- D.第8排L8＝4.2m
A B C D
B
据《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025—2001)第9.2.4条计算
边坡岩体风化破碎严重，L取大值
第2排：
L
2=0.7(H-h
2)=0.7×(12-10)＝1.4m
第4排：
h
4＝8m＞6m
L
4＝0.7(H-h
4)=0.7×(12-8)＝2.8m
第6排：
h
6=6m≤6m
L
6＝0.35H＝0.35×12＝4.2m
第8排：
h
8=4m＜6m
L
6=0.35H=0.35×12＝4.2m
21. 某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为K
1＝10
-5cm/s，其下的土层渗透系数为 K
2＝10
-3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用1.75，下列土层分段中实测水力比降大于允许渗透比降的是
。
允许渗透比降计算表 | 地基地层分段 | 表层土的土粒比重Gs | 表层土的孔隙率n | 实测水力比降J | 一层土的允许渗透比降 |
| Ⅰ | 2.70 | 0.524 | 0.42 | |
| Ⅱ | 2.70 | 0.535 | 0.43 | |
| Ⅲ | 2.72 | 0.524 | 0.41 | |
| Ⅳ | 2.70 | 0.545 | 0.48 | |
A B C D
D
据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287—99)附录M第M.0.3条、第M.0.4条计算
Ⅰ段：
Jcr=(Gs-1)(1-n)=(2.70-1)×(1-0.524)＝0.8092
J允许=Jcr/K=0.8092/1.75＝0.46＞0.42
Ⅱ段：
Jcr＝(Gs-1)(1-n)=(2.70-1)×(1-0.535)=0.7905
J允许＝Jcr/K=0.7905/1.75＝0.45＞0.43
Ⅲ段：
Jcr＝(Gs-1)(1-n)＝(2.72-1)×(1-0.524)＝0.8187
J允许＝Jcr/K=0.8187/1.75＝0.47＞0.41
Ⅳ段：
Jcr=(Gs-1)(1-n)＝(2.70-1)×(1-0.545)＝0.7735
J允许＝Jcr/K＝0.7735/1.75＝0.44＜0.48
26. 某滑坡拟采用抗滑桩治理，桩布设在紧靠第6条块的下侧，滑面为残积土，底为基岩，按图示及下列参数计算滑坡对桩的水平推力F
6H，其值为
。(F
5＝380kN/ m，G
6=420kN/m，残积土φ=18°，安全系数γ
l=1.5，ι
6=12m)
- A.272.0kN/m
- B.255.6kN/m
- C.236.5kN/m
- D.222.2kN/m
A B C D
D
据折线形滑坡推力传递法计算公式计算
Ψi=cos(ai-ai+1)-sin(ai-ai+1)tanφi+1
=cos(35°-20°)-sin(35°-20°)×tan18°
＝0.882
Fi＝Ψi-1Fi-1+γiGisinai-Gicosaitanφi-cili
F6=0.882×380+1.15×420×sin20°-420×cos20°tan18°-11.3×12
=236.5kN/m
F6H=F6cosa6＝236.5×cos20°=222.2kN/m
28. 某场地为膨胀土场地，采用浅基础，基础埋深1.2m，基础尺寸为2m×2m，湿度系数Ψ
w=0.6，勘察资料如下：0～2.6m膨胀土，δ
ep=1.5%，λ
s＝0.12，γ=18kN/m
3；地表下1m处w＝26.4%，w
p＝20.5%；2.6～3.5m膨胀土，δ
ep=1.3%，λ
s＝0.10，γ=17.8kN/m
3，3.5m以下为花岗岩，该地基的变形量为
。
- A.29.1mm
- B.35.6mm
- C.80.9mm
- D.120mm
A B C D
A
先判断该地基为哪种情况变形量
由题意，地下1m处w＝26.4%，而1.2Wp＝1.2×20.5%＝24.6%
w＞1.2w，该场地可按收缩变形量计算。
由题意知，3.5m以下为花岗岩，不透水，可确定含水量变化为常数，其值为
Δw＝w-Ψwwp=26.4%-0.6×20.5%＝0.141
地基收缩变形量为
ss=Ψs∑λsi·Δwi·hi
=0.8×[0.12×0.141×(2.6-1.2)×103+0.1×0.141×(3.5-2.6)×103]
=29.1mm
29. 某场地抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅰ类。建筑物 A和建筑物B的结构自振周期分别为T
A＝0.25s和T
b＝0.4s。根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)，如果建筑物A和B的地震影响系数分别为a
A和a
B。则a
A/a
B的值为
。
A B C D
C
根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第5.1.4条及5.1.5条计算
T
g＝0.3s，假定阻尼比为0.05
a
A/a
B＝a
max/[(T
g/T
B)
γη
2a
max]
根据规范图5.1.5得
a
A=η
2a
max=a
max
30. 拟在8度烈度场地建一桥墩，基础埋深2.0m，场地覆盖土层厚度为20m，地质年代均为Q
4，地表下为厚5.0m的新近沉积非液化黏性土层，其下为厚15m的松散粉砂，地下水埋深d
w＝5.0m，如水位以上黏性土容重γ＝18.5kN/m
3，水位以下粉砂饱和容重γ
sat=20kN/m
3，试按《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)分别计算地面下5.0m处和10.0m处地震剪应力比(地震剪应力与有效覆盖压力之比)，其值分别为
。
- A.0.100，0.180
- B.0.125，0.160
- C.0.150，0.140
- D.0.175，0.120
A B C D
B
据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)第2.2.3条之条文说明计算
地面下5.0m处：
烈度8度，K
n=0.2，d
s=5.0m，C
v=0.965
σ
0＝γ
ud
w+γ
d(d
s-d
w)=18.5×5+20×(5-5)＝92.5kPa
σ
0＝γ
ud
w+γ
d(d
s-d
w)=18.5×5+(20-10)×(55)=92.5kPa
地面下10.0m处；
d
s=10m，C
v=0.902
σ
0=18.5×5+20×(10-5)=192.5kPa
σ
e=18.5×5+(20-10)×(10-5)＝142.5kPa
深色：已答题 浅色：未答题