D

[解析] 水厂供水量按24小时均匀供水，则每小时供水量占全天供水量的百分数为1/24=4.17%。
   由表可知，在改造前，21-24-5时，水厂供水量大于二级泵站供水量，其他时段水厂供水量均小于二级泵站供水量，则清水池的有效调节容积=(4.17-2.5)%×8=13.36%。
   改造后，二级泵站的供水量一直等于管网的用水量。由表可知，改造后21-24-5时，水厂供水量大于管网用水量，其他时段水厂供水量均小于管网用水量，则清水池的有效调节容积=(4.17-2.1)%×8=16.56%。
   故改造后清水池调节容积的增加量为16.56%-13.36%=3.2%。
   选择D。
   改造后清水池有效调节容积的增加量应小于等于改造前水塔的调节容积。

C

[解析] 由海曾—威廉公式n=1.852有h=alq^1.852，则：
   h_1-2=a_1-2l_1-2q_1-2^1.852=0.0181×800×0.321^1.852=1.765m
   
   h_1-3=0.0440×850×0.283^1.852=3.611m，  
   h_2-3=0.5296×600×0.080^1.852=2.955m，  
   h_2-4=0.1305×640×0.146^1.852=2.367m，  
   h_3-4=0.1305×680×0.132^1.852=2.087m，  
   设环均以顺时针方向为正。对于由1-2、2-3和1-3组成的左环，1-2和2-3管段的水流方向与环方向相同，1-3管段的水流方向与环方向相反，则左环的校正流量为：
   
   对于由2-4、3-4和2-3管段组成的右环，2-4管段的水流方向与环方向相同，3-4和2-3管段的水流方向与环方向相反，则右环的校正流量为：
   
   管段2-3第一次校正后的流量=管段2-3第一次校正前的流量+由管段2-3组成的且与其流量方向相同的环的校正流量-由管段2-3组成的且与其流量方向相反的环的校正流量=q_2-3+Δq_左-Δq_右=0.080+(-0.0109)-0.0209=0.0482m³/s
   选择C。
   (1)管网平差详见《给水工程》。
   (2)注意计算环闭合差时各管段水头损失的符号。管段流量方向与环方向相同时，水头损失取正号，否则取负号。
   (3)某管段校正后的流量等于校正前的流量加上与该管段流量方向相同的所属环的校正流量再减去与该管段流量方向相反的所属环的校正流量。

C

[解析] 先计算单台水泵的水力特性公式，即水泵的静扬程和内阻系数，再计算并联水泵的水力特性公式。

C

[解析] 取水构筑物的设计流量为：
   Q=60000×(1+5%+5%)=66000m³/d=0.764m³/s
   由《给水工程》，为了避免水中悬浮物质在水管内沉积，最低流速通常不得小于0.6m/s。当输水管取最小流速时，管径最大。当两根管径相同的管道并联输水时，由Q=有：
   
   当一根管道停止工作时，另一管道通过70%水量的流速为：
   
   根据《室外给水设计规范》第7.2.2条第2款，混凝土管(渠)及采用水泥砂浆衬里的金属管道水头损失计算公式为：
   
   管道计算时，可按计算。
   故
   当一根管道停止工作时，另一管道的水头损失为(忽略局部水头损失)：
   
   河面与集水井的最小水面高差即为管道的水头损失，故选择C。
   (1)取水构筑物设计取水量等于设计规模加上水厂自用水量再加上原水输水管漏损量。
   (2)由公式可知Q与v成正比，故当一根管道停止工作时另一管道的流速也可以按照计算。
   (3)根据《室外给水设计规范》规范，内衬水泥砂浆钢管应采用规范中公式(7.2.2-2)计算。条文说明7.2.2第3款输配水管道以及配水管网水力平差可采用海曾—威廉公式(7.2.2-5)计算。故此处不适合采用海曾—威廉公式。

A

[解析] 由表可知，颗粒沉速为0.10mm/s的颗粒占所有颗粒重量的100%-84%=16%，颗粒沉速为0.40mm/s的占84%-72%=12%。
   通过二级沉淀池后，颗粒沉速≥0.60mm/s的颗粒将被全部去除，只有部分颗粒沉速为0.10mm/s和0.40mm/s的颗粒没有被去除。
   一级沉淀后，颗粒沉速为0.10mm/s和0.40mm/s不能被去除的部分分别为：
   
   二级沉淀后，颗粒沉速为0.10mm/s和0.40mm/s不能被去除的部分分别为：
   
   总去除率为：
   100%-12.0%-2.4%=85.6%
   选择A。

A

[解析] 《给水工程》
   冲洗水箱、水塔底高出滤池冲洗排水槽顶的高度h₀按下式计算：
   h₀=h₁+h₂+h₃+h₄+h₅
   式中，h₁为冲洗水箱(水塔)至滤池之间管道的水头损失值，m；h₂为滤池配水系统水头损失，m；h₃为承托层水头损失，m，h₃=0.22qz；q为反冲洗强度，L/(m²·s)；z为承托层厚度，m；h₄为滤料层水头损失，m；h₅为富余水头，m。
   当滤层处于膨胀状态时，冲洗水流水头损失h为：
   
   式中，ρ_s为滤料密度，g/cm³或kg/m³；ρ为水的密度，g/cm³或kg/m³；m为滤层处于膨胀状态时的孔隙率；L为滤层处于膨胀状态时的厚度，cm。有：
   
   
   式中，H_a为大阻力配水系统的水头损失，m；q为水反冲洗强度，700L/(m²·s)；F为滤池过滤面积，m²；f为配水系统孔口总面积，m²；μ为孔口流量系数。有：
   
   代入的计算式有：
   h₀=0.60+3.31+0.15+0.68+1.00=5.74m
   选择A。
   (1)水反冲洗强度与滤池过滤面积的乘积即为反冲洗流量。
   (2)此题不够严谨。从题目来看，题干中的配水孔总面积0.14m²指的是整座快滤池的总面积，但是冲洗时仅冲洗一格滤池，题目中没有说明分为几格，故每格滤池的配水孔总面积无法计算得出，配水系统的水头损失也无法得出。推测出题者的0.14m²是每格滤池的配水孔总面积。

A

[解析] 《给水工程》  Na离子交换器的水量：
   
   式中，Q为处理水总流量，m³/h；为原水中、Cl^-的当量离子摩尔浓度之和，mmol/L；为原水碱度，当量离子摩尔浓度表示，mmol/L；A_r为混合后软化水剩余碱度，mmol/L。有：
   
   选择A。
   选用两套H-Na并联离子交换系统，则每套的流量只有总流量的一半。

C

[解析] 《工业循环水冷却设计规范》GB/T 50102—2003
   2.1.20  冷却塔的配水系统应满足在同一设计淋水密度区域内配水均匀、通风阻力小、能量消耗低和便于维修等要求，并应根据塔型、循环水质等条件按下列规定选择：
   1  逆流式冷却塔宜采用管式或管槽结合的形式；当循环水舍悬浮物和泥砂较多时宜采用槽式；
   2  横流式冷却塔宜采用池式或管式。
   B错误。
   2.1.21  管式配水系统宜符合下列要求：
   1  配水干管起始断面设计流速宜采用1.0～1.5m/s，大型冷却塔此流速可适当提高；
   2  利用支管使配水干管连通成环状。
   A为支管，错误。
   C选项干管起始断面流速为：介于1.0m/s和1.5m/s之间，合理。
   2.1.22  槽式配水系统应符合下列要求：
   1  主水槽的起始断面设计流速宜采用0.8～1.2m/s。
   D选项主水槽起始断面流速为：不满足规范要求。不合理。
   选择C。
   此题设计规范使用较少，但是计算过程简单。

B

[解析] 总共需跌水高度为(0.06-0.02)×300=12m。
   《室外排水设计规范》
   4.5.2  跌水井的进水管管径不大于200mm时，一次跌水水头高度不得大于6m；管径为300～600mm时，一次跌水水头高度不宜大于4m。
   A选项每个跌水井的跌水高度大于4m，不合理。
   C选项总跌水高度为15m，不等于12m，不合理。
   4.5.1  管道跌水水头为1.0～2.0m时，宜设跌水井；跌水水头大于2.0m时，应设跌水井。管道转弯处不宜设跌水井。
   D选项一次跌水0.8m，可以不设置跌水井。D不合理。
   对于B选项，每次跌水高度为2m，则每段管段长度为50m，既满足检查井最大间距的设置要求，又不至于使每个管段过短而增加工程费用。
   选择B。
   对于D选项，若设置15个跌水井，则每段管段长度为20m，跌水井设置间距太小，不经济，故也不合理。

无答案

[解析] 本题为特殊汇水面积上的雨水设计流量计算。
   管段2-4的最大流量可能发生在F₁全部雨水到达2节点的时刻，也可能发生在F₂全部雨水到达2节点时。
   F₁全部雨水到达2节点需要5+10=15min，F₂全部雨水到达2节点需要8+12=20min。
   当F₁全部雨水到达2节点，F₂只有部分雨水到达2节点，即F₂最初10+5-12=3min的雨水才通过2节点。有：
   
   当F₂全部雨水到达2节点时，F₁的最大流量已流过2节点，有：
   
   故最大流量发生在F₁全部雨水到达2节点时，此时管段2-4的设计流量Q_2-4为770L/s。
   没有符合要求的选项。
   (1)由于2节点没有雨水流入，本题不符合面积叠加法或流量叠加法的基本假设，故而属于特殊汇水面积上雨水设计流量的计算。
   (2)管段1-2的设计流量Q_1-2为：
   
   管段3-2的设计流量Q_1-2为：
   
   若按照流量叠加法计算，则管段2-4的设计流量Q_2-4为：
   Q_2-4=Q_1-2+Q_3-2=571+281=852L/s
   此计算结果大于按特殊汇水面积计算的结果，且无此选项。
   (3)若按面积叠加法计算，则管段2-4的设计流量Q_2-4为：
   
   该计算值远远小于上游管段1-2的设计流量571L/s，应以上游管道的设计流量(流量最大的一条管段)作为本管段的设计流量，但无此选项。
   详见《排水工程》：如管段16～17的设计流量小于(上游)管段12～16的设计流量，这是因为下游管段的集水时间大于上游管段的集水时间，故下游管段的设计暴雨强度小于上游管段的设计暴雨强度，而汇水面积增加较小的缘故。若出现了这种情况，应取上一管段的设计流量作为下游管道的设计流量。
   (4)《室外排水设计规范》(2014年版)已取消了折减系数m。故本题出题者将值取1。

D

[解析] 《室外排水设计规范》
   6.4.3  曝气沉砂池的设计，应符合下列要求：
   ……。4  处理每立方米污水的曝气量宜为0.1～0.2m³空气。
   曝气沉砂池按照最高日最大时设计，则需氧量为：
   
   条文说明6.2.4  关于污水处理构筑物设计流量的规定。
   ……。关于生物反应池设计流量，根据国内设计经验，认为生物反应池如完全按最高日最高时设计流量计算，不尽合理。实际上当生物反应池采用的曝气时间较长时，生物反应池对进水流量和有机负荷变化都有一定的调节能力，故规定设计流量可酌情减少。
   一般曝气时间超过5h，即可认为曝气时间较长。
   A²O的水力停留时间为7～14h，故设计流量可减少，此处按照平均日流量设计。
   题目中A²O的气水比为5:1，则需氧量为：
   
   总需氧量为(2.5～5.0)+104.2=(106.7～109.2)m³/min
   只有选项D在范围内，选择D。
   (1)总需氧量为曝气沉砂池和A²O的需氧量之和。
   (2)《室外排水设计规范》6.2.4  污水处理构筑物的设计流量，应按分期建设的情况分别计算。当污水为自流进入时，应按每期的最高日最高时设计流量计算；当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量校核管渠配水能力。生物反应池的设计流量，应根据生物反应池类型和曝气时间确定。曝气时间较长时，设计流量可酌情减少。本题没有提及水泵提升，故按自流计算。即曝气沉砂池按照最高日最大时设计。

D

C

[解析] 总氮去除率式中，N_k为进水总凯氏氮；N_te为出水总氮。
   根据《室外排水设计规范》，最大脱氮率(即总脱氮率)式中r为总回流比(混合液回流量加上回流污泥量与进水流量之比)。
   则有：
   
   解之：
   
   根据6.6.18，污泥回流比R取值为50%～100%，计算得混合液回流比R_i=r-R=200%-(50%～100%)=100%～150%，满足100%～400%的要求。
   则混合液回流量为：
   
   由于混合液回流比R越大，总脱氮率越高。参照6.6.18，最小混合液回流比为100%，最小TN处理效率为60%，本题处理效率为66.7%＞60%，故混合液回流比应大于100%。根据选项，C符合要求，即混合液回流比为150%。
   选择C。
   (1)关于的理解。从好氧池流出的水，一部分被排出(流量为进水流量Q)，一部分为混合液回流量R_iQ，一部分为回流污泥量RQ。假设三部分的氮浓度均为N_tc，被回流的氮在缺氧池被全部反硝化去除。故总去除率为：η_TN=
   (2)关于的理解。由于好氧池只有氮的流入和流出，没有气态氮的溢出，故根据其氮的质量守恒定律有：
   进入好氧池的总氮量=流出好氧池的总氮量
   其中，进水全部为凯氏氮，故进入好氧池的总氮量为QN_k，流出好氧池的总氮量等于被排出的氮量QN_te+混合液回流的氮量R_iQN_te+回流污泥中的氮量RQN_tc，则有：
   QN_k=QN_te+RQN_te+R_iQN_te
   解之：
   

C

[解析] 每日产生的干污泥量为：180×10000=1800000g=1800kg
   剩余污泥的总体积为：
   带式浓缩机每小时处理量为：
   A和B选项总处理能力与所需的不符，排除。C和D选项均满足处理能力的要求。但是D选项设备台数太多，对于小水厂不太合理。
   选择C。
   选项中的处理能力单位应全部更改为m³/h。否则没有合适的选项。

B

[解析] 《排水工程》
   
   式中，A为压力溶气水在0.1MPa大气压下释放的空气质量，kg/d；S为废水中悬浮固体质量，kg/d；Q为气浮处理废水量，m³/d；S'为废水中悬浮固体浓度，kg/m³；C_a为0.1MPa大气压下空气的质量饱和溶解度，g/m³；Q_R为回流加压溶气水量，m³/d；f为加压溶气系统的溶气效率，一般取0.6～0.8；P为溶气绝对压力，0.1MPa。
   根据上式可知，S=QS'。20℃时C_a的值为21.77mg/L。则有：
   
   解之，A=18.28kg/d，则每日所需空气量为：
   
   选择B。
   (1)注意P的单位是0.1MPa，故当P等于0.4MPa时，代入公式的数值为4。
   (2)废水中悬浮固体质量等于废水中悬浮固体浓度乘以气浮处理废水量。

C

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   条文说明3.1.10，Ⅰ类宿舍为博士研究生、教师和企业科技人员，每居室1人，有单独卫生间；Ⅱ类宿舍为高等院校的硕士研究生，每居室2人，有单独卫生间。则研究生公寓应属于Ⅰ、Ⅱ类宿舍。
   3.6.5  宿舍(Ⅰ、Ⅱ类)、旅馆、宾馆、酒店式公寓、医院、疗养院、幼儿园、养老院、办公楼、商场、图书馆、书店、客运站、航站楼、会展中心、中小学教学楼、公共厕所等建筑的生活给水设计秒流量，应按下式计算：
   
   式中  q_g——设计管段的给水设计秒流量(L/s)；
   N_g——计算管段的卫生器具给水当量总数；
   a——根据建筑物用途而定的系数。
   冷热水淋浴器的给水当量数为0.75，冷热水洗脸盆为0.75，低水箱坐便器为0.5，洗衣机龙头为1.0，冷热水洗涤盆为0.75～1.0。
   研究生宿舍属于宿舍，Ⅰ、Ⅱ类宿舍的a值为2.5。则三到六层变频调速水泵的最小设计流量为：
   
   选择C。
   (1)应正确选择研究生公寓的类型。
   (2)由于热水由套内配置的承压储热式电热水器供应，则变频泵的供水量应为冷热水总量。

B

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   3.7.7  水塔、水池、水箱等构筑物应设进水管、出水管、溢流管、泄水管和信号装置，并应符合下列要求：
   ……；2  进、出水管宜分别设置，并应采取防止短路的措施；
   3  当利用城镇给水管网压力直接进水时，应设置自动水位控制阀，控制阀直径应与进水管管径相同，当采用直接作用式浮球阀时不宜少于两个，且进水管标高应一致。
   由于进水管在人孔附近，而爬梯在人口下方，出水管在爬梯下面，若不采取特殊措施，水箱的进出水会发生短路。故⑤错误。
   3.7.3  建筑物内的生活用水低位贮水池(箱)应符合下列规定：
   ……；2  池(箱)外壁与建筑本体结构墙面或其他池壁之间的净距，应满足施工或装配的要求，无管道的侧面，净距不宜小于0.7m；安装有管道的侧面，净距不宜小于1.0m，且管道外壁与建筑本体墙面之间的通道宽度不宜小于0.6m；设有人孔的池顶，顶板面与上面建筑本体板底的净空不应小于0.8m。⑧错误。
   其他均正确。选择B。

C

[解析] 《游泳池给水排水工程技术规程》CJJ 122—2008
   4.5.1  池水净化循环系统的循环水流量，应按下式计算：
   
   式中，q_c为游泳池的循环水流量(m³/h)；V_p为游泳池的池水容积(m³)；α_p为游泳池管道和设备的水容积附加系数，α_p=1.05～1.10；T_p为游泳池的池水循环周期(h)，按本规程第4.4.1条的规定选用。
   根据4.4.1条，竞赛游泳池循环周期为4～5h。则最小循环水量为：
   
   根据5.4.3条，单层石英砂均质滤料的过滤速度为15～25m/h，则单罐最小过滤面积为：
   
   选择C。
   求最小面积，则水容积附加系数取最小值，过滤周期取最大值，滤速也取最大值。

D

[解析] 《建筑给水排水工程》充实水柱长度计算公式如下
   
   式中，s_k为水枪充实水柱长度(m)；H₁为室内最高着火点距地面高度(m)；H₂为水枪喷嘴距地面高度(m)，一般取1m；α为水枪与地平面之间的夹角，一般取45°，最大不应超过60°。
   则消火栓水枪的最小充实水柱长度为：
   
   选择D。
   对于网格吊顶，着火点高度取层高。

D

[解析] 《建筑灭火器配置设计规范》GB 50140—2005
   建筑面积在200m²及以上的公共娱乐场所属于严重危险级民用建筑。
   3.1.2  灭火器配置场所的火灾种类可划分为以下五类：
   1  A类火灾：固体物质火灾。
   2  B类火灾：液体火灾或可熔化固体物质火灾。
   3  C类火灾：气体火灾。
   4  D类火灾：金属火灾。
   5  E类火灾(带电火灾)：物体带电燃烧的火灾。
   本建筑属于A类火灾。
   根据6.2.1条，A类火灾场所严重危险级的单位灭火级别最大保护面积为50m²/A。
   7.3.3  歌舞娱乐放映游艺场所、网吧、商场、寺庙以及地下场所等的计算单元的最小需配灭火级别应按下式计算：
   
   式中，Q为计算单元的最小需配灭火级别(A或B)；S为计算单元的保护面积(m²)；U为A类或B类火灾场所单位灭火级别最大保护面积(m²/A或m²/B)；K为修正系数。
   17层五星级宾馆应设有室内消火栓系统和灭火系统，K取0.5。则有：
   
   取22A，选择D。
   先确定火灾等级和火灾类型，然后确定单位灭火级别最大保护面积，最后计算需配灭火级别。

C

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   5.3.1  设计小时耗热量的计算应符合下列要求：
   ……。2  全日供应热水的宿舍(Ⅰ、Ⅱ类)、住宅、别墅、酒店式公寓、招待所、培训中心、旅馆、宾馆的客房(不含员工)、医院住院部、养老院、幼儿园、托儿所(有住宿)、办公楼等建筑的集中热水供应系统的设计小时耗热量应按下式计算：
   
   式中，Q_h为设计小时耗热量(kJ/h)；m为用水计算单位数(人数或床位数)；q_r为热水用水定额[L/(人·d)或L/(床·d)]；C为水的比热，C=4.187kJ/(kg·℃)；t_r为热水温度(℃)；t₁为冷水温度(℃)，按本规范表5.1.4采用；ρ_r为热水密度(kg/L)；T为每日使用时间(h)；K_h为小时变化系数，可按表5.3.1采用。
   5.3.2  设计小时热水量可按下式计算：
   
   结合以上两式有：
   
   选择C。
   热水定额单位有误，应为L/(床·天)。

B

[解析] 对于第①、②条，高区回水没有设置减压阀，则高区回水水压太大，低区热水无法循环，也就无法被减压。两个区的水头损失相差较大，导致低区减压阀失效。均正确。
   对于第③条，《建筑给水排水工程》日用热水量小于等于30m³(闭式)热水供应系统可采用安全阀等泄压措施。本系统为闭式热水系统且在热水器上设有泄压阀，故当日用热水量小于等于30m³时可应对热水膨胀。错误。
   对于第④、⑤项，在无用水工况时，为了防止系统中热水冷却需将系统热水进行循环，且热交换器需要加热。均错误。
   选择B。

B

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   4.9.9  一般建筑的重力流屋面雨水排水工程与溢流设施的总排水能力不应小于10年重现期的雨水量。重要公共建筑、高层建筑的屋面雨水排水工程与溢流设施的总排水能力不应小于其50年重现期的雨水量。
   4.9.2  设计雨水流量应按下式计算：
   
   式中，q_y为设计雨水流量(L/s)；q_j为设计暴雨强度[L/(s·hm²)]；ψ为径流系数；F_w为汇水面积(m²)。
   4.9.4  建筑屋面、小区的雨水管道的设计降雨历时，可按下列规定确定：
   1  屋面雨水排水管道设计降雨历时应按5min计算。
   暴雨强度公式L/(s·hm²)
   则每侧50年重现期的雨水量为：
   
   每侧雨水溢流口的排水能力为220-365/2=37.5L/s
   每侧所需溢流口个数为37.5/25=1.5，取2个。
   双侧共需溢流口4个。
   选择B。
   屋面为等分双坡，应按照每个坡面的雨水口计算。若将两个坡面按整体计算，则计算所需溢流口为3个，两侧无法均匀布置，故应选择4个。

A

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   4.6.13  通气立管长度小于等于50m且两根及两根以上排水立管同时与一根通气立管相连，应以最大一根排水立管按本规范表确定通气立管管径，且其管径不宜小于其余任何一根排水立管管径。
   本建筑高度42.8m，通气立管长度小于50m，有两根立管共用通气立管，按本条设计。
   根据4.6.11，排水立管管径为100mm时，其通气立管最小管径为75mm，此管径不小于废水排水立管的管径。满足要求。
   4.6.14  结合通气管的管径不宜小于与其连接的通气立管管径。则结合通气管的最小管径均为75mm。
   选择A。

C

[解析] 《建筑中水设计规范》GB 50336—2002
   条文说明5.3.3第2款  间歇运行时，中水贮存池按处理设备运行周期计算，如下式：
   W₂=1.2·t₂·(q-q_z)
   式中，W₂为中水池有效容积(m³)；t₂为处理设备运行时间(h)；q为设施处理能力(m³/h)；q_z为中水平均小时用水量(m³/h)；1.2为系数。
   6.2.1  中水处理设施处理能力按下式计算：
   
   式中，W₂为设施处理能(m³/h)；t为处理设备运行时间(h)。
   3.1.5  用作中水水源的水量宜为中水回用水量的110%～115%。
   求中水贮存池的最小有效容积时，q取最小值。有：
   
   选择C。