C

[解析] 设自来水厂的自用水率为α，最高日用水量Q_d，则最高日水厂原水进水时流量，最高日最大时用水量。由有：
   
   解之，α=0.083。
   选择C。
   最高日水厂原水进水时流量等于水厂设计规模加上水厂自用水量。水厂设计规模等于最高日用水量，也等于水厂设计供水量。

B

[解析] 根据《室外给水设计规范》第7.2.2条第2款，钢筋混凝土输水管的水头损失计算公式为：
   
   即
   
   则有
   
   对于圆管，当输水断面面积为A时(满流)，其管内径D为，水力半径R_圆管为。
   对于正方形断面的满流暗渠，当输水断面面积为A时，其边长为，水力半径R_暗渠为。
   在粗糙系数n相同，水力坡降i不变的情况下，暗渠与钢筋混凝土输水管的输水流量之比为：
   
   选择B。
   注意正确选择水力计算公式。

B

[解析] 渗渠总取水量为：
   Q=3000×(1+5%+5%)=3300m³/d
   渗渠紧贴含水层敷设，为完整式渗渠。
   《给水工程》  平行于河流铺设在河滩下同时集取岸边地下水和河床潜流水的完整式渗渠出水量等于集取河床潜流水、岸边地下水水量之和，计算公式为：
   
   式中，H₁为河水位距含水层底板的高度，m；H₂为岸边地下水水位距含水层底板的高度，m；l为渗渠中心距河水边线的距离，m；Q为渗渠出水量，m³/d；L为渗渠长度，m；K为渗透系数，m/d；R为影响半径(影响带宽)，m；h₀为渗渠内水位距含水层底板高度，m。
   有：
   
   选择B。

B

[解析] 《给水工程》公式
   
   式中，P为桨板旋转时耗散的总功率，W；m为同一旋转半径上的桨板数；C_D为绕流阻力系数，与桨板宽长比有关；ρ为水的密度，kg/m³；L为桨板长度，m；ω为(桨板)相对于水流的旋转角速度，rad/s；为桨板内缘旋转半径，m；r_i+1为桨板外缘旋转半径，m；n为安装桨板的不同旋转半径数。
   在每根旋转轴上的不同桨板，其相对于水流的旋转角速度ω相同，上式可写成：
   
   同一搅拌桨在不同旋转速度下，除ω不同外，其他参数都相同，故搅拌机的功率与ω³成正比，即：
   
   有：
   
   选择B。
   角速度等于线速度除以旋转半径。

C

[解析] 设气浮区面积为A，由有：
   
   解之，H=0.124m。
   气浮池内水位与池外清水集水井水位差等于0.124+0.2=0.324m。
   选择C。

B

[解析] 对于等水头变速过滤，当一格滤池反冲洗时，其他几格滤速增加的比例等于其他几格过滤量增加的比例。假设每格的面积为F，第1格滤池反冲洗前的滤速是v，有：
   
   解之，v=5.82m/s。
   选择B。

C

[解析] 从无阀滤池至清水的总水头损失=无阀滤池至板条式曝气塔的连接管的水头损失0.50m+板条式曝气塔进水管和出水液面高差4.00m+板条式曝气塔至普通快滤池的连接管的水头损失0.50m+普通快滤池的水头损失3.00m+普通快滤池至清水池的连接管的水头损失0.50m=8.50m
   由于厂区地势高差不大，清水池应布置在厂区地势最低处，故其地面标高应为2.00m，清水池水面高程为2.00-1.00=1.00m。无阀滤池的地坪标高应为：
   1.00+8.50-3.50=6.00m
   由计算结果可知，无阀滤池处需要填方。符合将清水池布置在地势最低处的假设。
   选择C。
   本题的重点在于确定清水池的地面标高。

C

[解析] 1、2和3点的地面高程相同，则管段1-2的控制点在1点，其埋深按最小埋深2m设计，管段1-2在2点的管底高程为479.0-2.0-0.005×150=476.25m。
   管段1-2在2点的管顶高程476.25+0.40=476.65m低于管段2-4在2点处管底高程477.00m。故管段2-3的高程由管段1-2控制。由于管段2-3的管径大于管段1-2的管径，它们在2点应为管顶平接。故管段2-3在3点处管底高程为：
   476.25-(0.8-0.4)-0.005×100=475.35m
   选择C。
   雨水管道为满流，水面平接与管顶平接相同，故只考虑管底平接和管顶平接两种方式。

B

[解析] 《室外排水设计规范》
   条文说明5.2.4  关于雨水泵设计扬程的规定。
   受纳水体水位以及集水池水位的不同组合，可组成不同的扬程。受纳水体水位的常水位或平均潮位与设计流量下集水池设计水位之差加上管路系统的水头损失为设计扬程。受纳水体水位的低水位或平均低潮位与集水池设计最高水位之差加上管路系统的水头损失为最低工作扬程。受纳水体水位的高水位或防汛潮位与集水池设计最低水位之差加上管路系统的水头损失为最高工作扬程。
   5.3.4  雨水泵站和合流污水泵站集水池的设计最高水位，应与进水管管顶相平。
   集水井最高水位为848.5+1.0=849.5m，最低水位为858.5-1.5=848.0m。则有：
   水泵最低扬程为851.0-849.5+4.0=5.5m
   水泵最高扬程为855.0-848.0+4.0=11.0m
   选择B。

B

[解析] 《室外排水设计规范》
   6.2.4  污水处理构筑物的设计流量，应按分期建设的情况分别计算。当污水为自流进入时，应按每期的最高日最高时设计流量计算；当污水为提升进入时，应按每期工作水泵的最大组合流量校核管渠配水能力。
   初次沉淀池的总水面面积为：
   6.2.6  各处理构筑物的个(格)数不应少于2个(格)，并应按并联设计。
   由于污水量较少，故按两格设计。
   辐流式沉淀池的直径为：，最接近21m。
   选择B。
   (1)应根据规范正确确定沉淀池的设计流量。
   (2)若按照3格计算，直径为16.8m，没有相近的数据。而且分格越多，管理越复杂。故水量较少时按2格设计比较合理。

B

[解析] 《排水工程》公式填料总体积W(m³)：
   
   式中，Q为日平均污水量，m³/d；S₀为原水BOD₅值，mg/L即g/m³；S_e为处理水BOD₅值，mg/L即g/m³；L_V为容积负荷，kgBOD₅/(m³·d)。
   《室外排水设计规范》6.9.11  生物接触氧化池的五日生化需氧量容积负荷，宜根据试验资料确定，无试验资料时，碳氧化宜为2.0～5.0kgBOD₅/(m³·d)，碳氧化/硝化宜为0.2～2.0kgBOD₅/(m³·d)。
   本污水有硝化功能，L_V应取0.2～2.0kgBOD₅/(m³·d)。有：
   
   《室外排水设计规范》6.9.5  生物接触氧化池应根据进水水质和处理程度确定采用一段式或二段式。生物接触氧化池平面形状宜为矩形，有效水深宜为3～5m。生物接触氧化池不宜少于两个，每池可分为两室。
   A选项只有一个池，不合适。C和D选项填料总体积不满足要求。
   选择B。
   本题需要将教材中的公式与规范结合使用，但难度不大。

A

[解析] 表面积等于处理量除以上流速度(或水力负荷)。
   每座UASB反应器反应区的表面积为：
   
   反应器材的设计直径为：
   
   每座三相分离器沉淀区的表面积为：
   
   反应器材的设计直径为：
   
   选择A。
   UASB反应器设计为2座，三相分离器与UASB反应器在同一构筑物上，故两者的座数相同。

A

[解析] 本题深度处理要求BOD₅、SS和TP的去除率均为50%，TN的去除率为25%。
   由于城镇污水厂一般采用好氧生物处理法，故深度处理不再使用好氧深度处理。B和D不合理。
   超滤膜处理效果好，但是直接放在转盘过滤器之后，容易发生堵塞，而且投资高，不经济。C不合理。
   通过混凝沉淀可以去除SS，再经过深床反硝化滤池不仅可以去除溶解性有机物和固体颗粒，也能进一步硝化氨氮。混凝沉淀过滤对的去除也有很好的效果。故A选项合理。

C

[解析] 《室外排水设计规范》7.3.5  厌氧消化池的总有效容积，应根据厌氧消化时间或挥发性固体容积负荷，按下列公式计算：
   V=Q₀t_d
   式中，t_d为消化时间，宜为20～30d；V为消化池总有效容积(m³)；Q₀为每日投入消化池的原污泥量(m³/d)。
   由于浓缩前后干污泥量不变，含水率99.2%的剩余污泥4000m³/d浓缩至96%后的污泥量Q₀，有：
   4000×(1-99.2%)=Q₀×(1-96%)
   解之，Q₀=800m³/d。
   代入上式有：
   V=800×30=24000m³
   条文说明7.3.4  规定厌氧消化池对加热、搅拌、排除上清液的设计要求和两级消化的容积比。
   一级厌氧消化池与二级厌氧消化池的容积比多采用2:1，与二级厌氧消化池的运行控制方式和后续的污泥浓缩设施有关，应通过技术经济比较确定。当连续或自控排出二级消化池中的上清液，或设有后续污泥浓缩池时，容积比可以适当加大，但不宜大于4:1；当非连续或非自控排出二级消化池中的上清液，或不设置后续污泥浓缩池时，容积比可适当减小，但不宜小于2:1。
   A和B选项一级厌氧消化池与二级厌氧消化池的容积比分别为1:1和1:2，均小于2:1，不合理。
   为了节省占地和投资，又方便管理，消化池的个数越少越好。D不合理。
   选择C。

B

[解析] 《排水工程》  总耗药量G可按式计算：
   G=QCKa/α(kg/h)
   式中，Q为废水流量，m³/h；C为废水中酸(碱)浓度，kg/m³或g/L；a为药剂单位理论耗量，kg/kg；α为药剂纯度或浓度，%；K为反应不均匀系数。
   根据中和硫酸废水的CaO理论耗量为0.57kg/kg。则有：
   G=60×(0.18%×1000)×1.5×0.57/60%=153.9kg/h=3693.6kg/d
   选择B。
   0.18%的硫酸废水其质量体积浓度为0.18%×1000=1.8g/L

D

[解析] 求最小水量时，各参数取最小值。

D

C

D

C

[解析] 此题重点在于选择围护结构承受内压的允许压强。从题干无法直接判断建筑物的性质，但是从设置允许压强的目的来看，是为了不破坏围护结构，说明内压有较强的破坏力。而消防的目的是为了保护生命财产安全，因此允许压强也应不破坏珍品，故应保守设计。

C

[解析] 《建筑给水排水工程》
   当热水供水系统设有膨胀水箱时，膨胀水箱水面应高出系统冷水补给水箱(常为生活饮用高位水箱)的水面。两者水面的垂直高度亦按下式计算，此时h是指膨胀水箱水面高出系统冷水补给水箱水面的垂直高度(m)。
   式为：
   
   式中，H为锅炉、水加热器底部至生活饮用高位水箱水面的高度(m)；ρ_L为冷水的密度(kg/m³)；ρ_r为热水密度(kg/m³)。
   则有：
   
   则膨胀水箱的最小有效水深为2+0.67=2.67m。
   膨胀水箱的容积应按下式计算：
   V_p=0.0006ΔtV_s
   式中，V_p为膨胀水箱的有效容积(L)；Δt为系统内水的最大温差(℃)；V_s为系统内的水容量(L)。
   有：
   V_p=0.0006×(60-5)×1500=49.5L
   膨胀水箱的有效水深为：
   取以上两者的最大值2.67m。
   选择C。
   应根据两种方式分别计算水深，由于两者都是必须满足的，故取其中较大的值作为最小有效水深。

A

[解析] 对于第①项，支管长度越短，水流距离越短，故水流时间越小。措施有效。
   对于第②项，《建筑给水排水设计规范》条文说明5.2.13第1款  生活热水主要用于盥洗、淋浴，而这二者均是通过冷、热水混合后调到所需使用温度。因此，热水供水系统应与冷水系统竖向分区一致，保证系统内冷、热水的压力平衡，达到节水、节能、用水舒适的目的。不能达到缩短出水时间。措施无效。
   对于第③项，不管热交换器至热水配水管网之间的热水输水管道的长度是多少，配水管网中一直有热水，故其长度不影响配水管网至出水点的时间。措施无效。
   对于第④项，加设支管循环后，支管中的水一直为热水。《建筑给水排水设计规范》条文说明5.2. 10第2款  要求随时取得不低于规定湿度的热水的建筑物，应保证支管中的热水循环，或有保证支管中热水温度的措施。措施有效。
   对于第⑤项，条文说明5.2. 15  因为供水系统内水压的不稳定，将使冷热水混合器或混合龙头的出水温度波动很大，不仅浪费水，使用不方便，有时还会造成烫伤事故。故有相近的水压是为了使用方便安全，但不能缩短热水出水时间。措施无效。
   选择A，分别为①和④。

A

[解析] (1)答案中没有与结果一致的数据，说明出题人的意图不是按此解答方式计算的，但本计算结果的确是最小值。
   (2)题干要求不计商场和幼儿园员工用水，但是规范中的商场用水已经包含了员工用水量，无法将此除去。

D

[解析] 《建筑给水排水设计规范》
   4.8.2  隔油池设计应符合下列规定：
   1  污水流量应按设计秒流量计算；
   2  含食用油污水在池内的流速不得大于0.005m/s；
   3  含食用油污水在池内停留时间宜为2min～10min；
   4  人工除油的隔油池内存油部分的容积，不得小于该池有效容积的25%；
   5  隔油池应设活动盖板；进水管应考虑有清通的可能；
   6  隔油池出水管管底至池底的深度，不得小于0.6m。
   接纳最大废水流量，停留时间应取最小值2min。则接纳的流量为：
   
   满足最小过流断面积，流量应取最大值0.005m/s。则过流断面积为：
   
   条文说明4.8.1  ……，其有效容积是指隔油池出口管管底标高以下的池容积。存油部分容积是指出水挡板的下端至水面油水分离室的容积。
   则最小有效水深为0.6m。隔油池宽度为2.5/0.6=4.17m，长度为1.5/2.5=0.6m。
   选择D。
   隔油池进出水池壁间距0.6m，进出水管都很难安装检修。另外，进出水池壁宽度达4m之多，长度和深度都才0.6m，进水配水很难，且很容易产生严重的短流，与实际应用相去甚远。

A

[解析] 计算最小溢流量，则原水量计算最小值，中水水源的量取最大值。