一屋面下撑式木屋架,形状及尺寸如下图(Z)所示,两端铰支于下部结构上。假定,该屋架的空间稳定措施满足规范要求。P为传至屋架节点处的集中荷载,屋架处于正常使用环境,设计使用年限为50年,材料选用未经切削的TC17B东北落叶松。
(Z) 1. 假定,P为集中恒荷载,杆件Dl采用截面标注直径为120mm原木。试问,当不计杆件自重,按恒荷载进行强度验算时,能承担的节点荷载P(设计值,kN),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
C
[考点] 轴心受拉木构件的承载能力计算为本题主要考查内容。
[解析] 根据《木规》第4.1.7条,设计使用年限为50年的结构构件,γ
0=1.0;
根据《木规》表4.2.1-3,TC17B的顺纹抗拉强度f
t=9.5MPa;
根据《木规》表4.2.1-4,按照恒荷载验算时,木材强度设计值调整系数为0.8;
根据《木规》表4.2.1-5,设计使用年限为50年,木材强度设计值调整系数为1.0;
则调整后的TC17B的顺纹抗拉强度f
t=9.5×0.8×1.0=7.6MPa
根据《木规》式(5.1.1),
则节点集中荷载P的值为:
1.木材的强度设计值调整是《木结构设计规范》GB 50005—2003中的基本设计规定,考生须掌握这方面内容。
2.本题要求考生应用结构力学方面基本知识,求解受拉杆件D1的轴力与节点荷载P的关系。
3.轴心受拉木构件的承载能力计算公式见《木结构设计规范》GB 50005—2003式(5.1.1)。
2. 假定,杆件D2拟采用标注直径d=100mm的原木。试问,当按照强度验算且不计杆件自重时,该杆件所能承受的最大轴压力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?______
提示:不考虑施工和维修时的短暂情况。
A B C D
D
[考点] 轴心受压木构件按强度验算时的承载能力计算为本题主要考查内容。
[解析] 根据《木规》表4.2.1-3,TC17B的顺纹抗压强度f
c=15MPa;
根据《木规》表4.2.3,未经切削的顺纹抗压强度提高系数1.15;
因此顺纹抗压强度为f
c=15×1.15=17.25MPa
根据《木规》第5.1.2条第1款,净截面面积
按强度验算时的压力设计值N=f
cA
n=17.25×7850=135.4kN
1.木材的强度设计值调整是《木结构设计规范》GB 50005—2003中的基本设计规定,考生须掌握这方面内容。
2.轴心受压木构件按强度验算时的承载能力计算公式见《木结构设计规范》GB50005—2003式(5.1.2-1)。
某多层砌体房屋,采用钢筋混凝土条形基础。基础剖面及土层分布如下图(Z)所示。基础及以上土的加权平均重度为20kN/m3。
(Z) 3. 假定,基础底面处相应于荷载效应标准组合的平均竖向力为300kN/m,①层粉质黏土地基压力扩散角θ=14°。试问,按地基承载力确定的条形基础最小宽度b(mm),与下述何项数值最为接近?______
A B C D
B
[考点] 在实际工程中,时常会遇见浅基础下伏软弱下卧层的情形,基础宜浅埋,基础尺寸确定时,应满足持力层及软弱下卧层地基承载力的要求,还应满足地基变形的要求。本题主要考查地基承载力的有关概念和计算,有以下考点:
1.地基承载力特征值深度和宽度修正计算。
2.软弱下卧层应力扩散计算。
3.软弱下卧层的地基承载力的验算。
[解析] 1)按持力层确定基础宽度
根据《地规》第5.2.4条,e=0.86,故η
b=0,η
d=1
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)=130+1×18×(1.2-0.5)=142.6kPa
b=300/142.6=2.10m
2)按软弱下卧层确定基础宽度
根据《地规》第5.2.7条,γ
m=(18×1.2+8×1.8)/3=12kN/m
3 f
az=80+1×12×(3-0.5)=110kPa
p
k=300/b,p
c=18×1.2=21.6kPa,p
cz=18×1.2+8×1.8=36kPa,
300-21.6b≤(110-36)×(b+2×1.8×tan14°),b≥2.44m。
1.本题给出了条形基础底面处相应于荷载效应标准组合的平均竖向力,要求按地基承载力确定的条形基础最小宽度。在地基受力层范围内有软弱下卧层时,基础的宽度不但要满足地基持力层承载力的需求,还应验算软弱下卧层的地基承载力,并按同时满足这两者的要求取值。
2.按持力层确定基础宽度时,因①层粉质黏土的空隙比e=0.86,只需要进行地基承载力深度修正,就可得到满足持力层承载力确定的基础宽度。
3.进行软弱下卧层地基承载力验算时,软弱下卧层顶面处地基承载力特征值只需进行深度修正,进行软弱下卧层应力扩散计算后,就可得到满足下卧层地基承载力的基础宽度。与满足持力层的基础宽度相比,取其大值就得到本题正确答案。
4. 假定,基础宽度b=2.8m,基础有效高度h
0=550mm。在荷载效应基本组合下,传给基础顶面的竖向力F=364kN/m,基础的混凝土强度等级为C25,受力钢筋采用HPB300。试问,基础受力钢筋采用下列何项配置最为合理?______
A.
B.
C.
D.
A B C D
C
[考点] 基础的设计除应满足地基承载力、地基变形的要求外,其本身作为结构构件,还必须满足配筋及有关构造要求。本题有以下考点:
1.条形基础的内力计算。
2.基础的配筋计算及构造要求。
[解析] 基底的净反力为:364/2.8=130kPa
按《地规》第8.2.14,砖墙放脚不大于1/4砖长时,a
1=b
1+1/4砖长=1.4-0.12=1.28m
M=0.5×130×1.28
2=106.5kN·m
按《地规》第8.2.12:
按《地规》第8.2.1条构造要求,最小配筋率不小于0.15%,
A
s=600×1000×0.0015=900mm
2 ,A
s=1026mm
2,且符合《地规》第8.2.1条的构造要求,故选C。
1.基础内力计算时,应采用荷载效应基本组合下的净反力值。条形基础最大的弯矩截面位置,当砖墙放脚不大于1/4砖长时,应取至砖墙边缘,既不考虑砖墙放脚的影响。
2.基础底板配筋计算,可直接按《地基基础设计规范》GB 50007—2012第8.2.12条的公式计算。
3.基础的配筋,除应满足计算外,尚应满足最小配筋的构造要求:受力钢筋的最小配筋率不应小于0.15%,底板受力钢筋的最小直径不应小于10mm,间距不应大于200mm,也不应小于100mm。如没有满足最小配筋率构造的要求,就会误选答案B。
5. 假定,场地各土层的实测剪切波速v
s如第一小题题图(Z)所示。试问,根据《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010,该建筑场地的类别应为下列何项?______
A B C D
C
[考点] 对建筑物进行抗震分析时,需要确定场地类别,场地类别主要取决于覆盖层的厚度和地基土层的等效剪切波速。本题有以下考点:
1.场地覆盖层厚度的确定。
2.地基土层等效剪切波速的计算。
3.建筑场地类别的判断。
[解析] 根据《抗规》第4.1.4条,场地覆盖层厚度为:3+3+12+4=22m>20m,
根据《抗规》第4.1.5条,d
0=20m
查《抗规》表4.1.6,Ⅲ类场地。
1.根据《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第4.1.4条,由于岩石层的v
s=850m/s≥500m/s,覆盖层的厚度算至该层的顶面,为22m。
2.根据《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第4.1.5条,在计算场地土层的等效剪切波速时,计算深度应取覆盖层厚度和20m两者的较小值,本题应取d
0=20m。经过计算得v
se=148m/s,覆盖层厚度为22m,查表可得该建筑场地类别为Ⅲ类。
3.应注意场地覆盖层厚度与土层等效剪切波速的计算深度是两个不同的概念。依据《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010,当场地覆盖层厚度不大于20m时,土层等效剪切波速的计算深度取覆盖层厚度,当场地覆盖层厚度大于20m时,土层等效剪切波速的计算深度应取定值20m。
某公共建筑地基基础设计等级为乙级,其联合柱下桩基采用边长为400mm预制方桩,承台及其上土的加权平均重度为20kN/m3。柱及承台下桩的布置、地下水位、地基土层分布及相关参数如下图(Z)所示。该工程抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第三组,设计基本地震加速度值为0.15g。
(Z) 6. 假定,②层细砂在地震作用下存在液化的可能,需进一步进行判别。该层土厚度中点的标准贯入锤击数实测平均值N=11。试问,按《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008的有关规定,基桩的竖向受压抗震承载力特征值(kN),与下列何项数值最为接近?______
提示:⑤层粗砂不液化。
A B C D
B
[考点] 地震作用时,地基土液化对桩的承载力有较大的影响,设计应根据土层的分布、各层土的液化状态等因素进行基桩抗震验算。本题有以下考点:
1.根据标准贯入锤击数,进行砂土液化判断。
2.基桩砂土液化影响折减系数正确取值。
3.基桩的竖向承载力极限标准值计算。
4.基桩的竖向抗震承载力特征值计算。
[解析] 根据《抗规》4.3.4条:
根据《桩规》第5.3.12条:
0.6<λ
N≤0.8,d
L≤10所以
Q
uk=U∑
qsikl
i+q
pkA
p =4×0.4×(50×1.5+1/3×39×4+18×3+55×8+90×1)+9200×0.4×0.4
=1.6×711+9200×0.16=1138+1472=2610kN
基桩的竖向抗震承载力特征值为
应选答案B。
1.对可能存在液化的饱和砂土,工程上采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化,即采用实测标贯数N与临界标贯数N
cr比较,进行液化判断。本题按照《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第4.3.4条,计算出②层细砂的液化判别标准贯入锤击数临界值N
cr=13.96,大于标贯实测平均值N=11,该层砂土判断为液化土。
2.对穿越液化土层的低承台桩基的承载力计算,《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第4.4.3条规定,桩承受全部地震作用和地震作用按水平地震影响系数最大值的10%采用这两种计算方法,并应按最不利情况设计。《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008采用的是《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010中的桩承受全部地震作用的计算方法,即对液化土层采取土层液化影响折减系数进行承载力计算。
3.根据题意要求,可计算出②层细砂层液化影响折减系数,算出桩的竖向极限承载力标准值。
4.桩的竖向极限承载力标准值除以安全系数2,得到桩的竖向承载力特征值,再考虑抗震承载力1.25的提高系数,得到基桩的竖向抗震承载力特征值。
7. 该建筑物属于对水平位移不敏感建筑。单桩水平静载试验表明,地面处水平位移为10mm,所对应的水平荷载为32kN。假定,作用于承台顶面的弯矩较小,承台侧向土水平抗力效应系数η
l=1.27,桩顶约束效应系数η
r=2.05。试问,当验算地震作用桩基的水平承载力时,沿承台长方向,群桩基础的基桩水平承载力特征值R
h(kN),与下列何项数值最为接近?______
提示:①按《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008作答;
②s
a/d计算中,d可取为方桩的边长。n
1=3,n
2=2。
A B C D
C
[考点] 桩基除了承受竖向荷载外,一般还要承受水平荷载。本题主要考查考生是否掌握群桩基础抵抗水平力的有关概念和计算,有以下考点:
1.根据试验测试的结果,确定单桩的水平承载力特征值。
2.考虑承台、桩群、土相互作用的群桩基础的基桩水平承载力特征值计算。
[解析] 根据《桩规》第5.7.2条第2款及第2款及7款的规定,:R
ha=32×0.75×1.25=30kN
根据《桩规》第5.7.3条,S
a/d<6;
η
h=η
iη
r+η
l=0.85×2.05+1.27=3.01
Rh=η
hR
ha=3.01×30=90kN
1.按照《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.7.2条第2款及第7款的规定,可以将钢筋混凝土预制桩水平静载试验的结果,转化为验算地震作用基桩的水平承载力特征值。
2.低桩承台的群桩基础,在抵抗水平荷载时,应以单桩的水平承载力为基础,综合考虑四种群桩效应:桩的相互影响效应、桩顶的约束效应、承台侧向土抗力效应,承台底摩阻效应。根据题目给定的条件,按《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.7.3条,即可计算出正确的答案。
3.由本题算例可知,考虑群桩效应的基桩的水平承载力特征值,比单桩水平承载力特征值要高很多。在实际工程中,群桩基础抵抗较大的水平力,桩的数量由水平力控制时,更宜考虑群桩效应,可节省桩数,节约投资。
8. 假定,在荷载效应标准组合下,柱1传给承台顶面的荷载为:M
1=205kN·m,F
1=2900kN,H
1=50kN,柱2传给承台顶面的荷载为:M
2=360kN·m,F
2=4000kN,H
2=80kN。荷载效应由永久荷载效应控制。试问,承台在柱2柱边A—A截面的弯矩设计值M(kN·m),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
B
[考点] 桩基承台设计时,需要进行承台的弯矩及配筋计算。本题有以下考点:
1.基桩的竖向反力计算。
2.承台指定截面的弯矩设计值计算。
[解析] 作用于承台底板中心的净合力矩Mk=205+360+(50+80)×1.5+2900×2-4000×1=2560kN·m
净竖向合力Fk=2900+4000=6900kN
解答一:
左边位置桩的净反力为:N1=6900/6+2560×2/(4×22)=1150+320=1470kN
中桩的净反力为:N2=6900/6=1150kN
截面A—A的弯矩设计值:
M=1.35×[(1470×2-2900)×(3-0.3)+1150×2×(1-0.3)-205-50×1.5.=1.35×[108+1610-205-75]=1.35×1438=1941kN·m
解答二:
角桩1的净反力为:N=6900/6-2560×2/(4×22)=1150-320=830kN
截面A—A的弯矩设计值:
M=1.35×[830×2×(1+0.3)-4000×0.3+360+80×1.5.=1.35×[2158-1200+360+120]=1.35×1438=1941kN·m
1.根据题意,需计算指定截面承台的弯矩设计值,基桩的反力,可仅计算净反力值。
2.本题承台上有两柱,各柱有不同的荷载,解题时可将两柱的荷载等效为一柱,求得作用于承台底板中心的净合力矩及净竖向合力。
3.求得基桩的净反力值后,根据力的平衡,就能够得到指定截面的弯矩标准值。本题荷载效应由永久荷载效应控制,再乘以1.35的分项系数,就可得到正确答案。
4.本题既考查了考生桩基方面的知识,又考查了考生结构力学的基本功。
9. 假定,承台的混凝土强度等级为C30,承台的有效高度h
0=1400mm。试问,承台受角桩1冲切的承载力设计值(kN),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
A
[考点] 桩基承台设计时,承台的厚度应满足基桩对承台冲切承载力的要求,本题主要考查承台受角桩冲切承载力的计算。
[解析] 根据《桩规》5.9.8条,因为x、y向对称,a
1y=a
1y=1-0.3-0.2=0.5m
λ
1y=λ
1x=a
1x/h
0=0.5/1.4=0.357,在0.25~1.0之间。
[β
1x(c
2+a
1y/2)+β
1y(c
1+a
1x/2)]β
hpf
th
0=2×1.0×(0.6+0.5/2)×0.94×1.43×1400
=3199kN
按照《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.9.8条规范的公式进行计算,计入承台受冲切承载力截面高度影响系数,即可得到正确答案。
某三跨单层工业厂房,采用柱顶铰接的排架结构,纵向柱距为12m,厂房每跨均设有桥式吊车,且在使用期间轨道没有条件调整。在初步设计阶段,基础拟采用浅基础。场地地下水位标高为-1.5m。厂房的横剖面、场地土分层情况如下图(Z)所示。
(Z) 10. 假定,②层黏土压缩系数a
1-2=0.51MPa
-1。初步确定柱基础的尺寸时,计算得到柱A、B、C、D基础底面中心的最终地基变形量分别为:s
A=50mm、s
B=90mm、s
C=120mm、s
D=85mm。试问,根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2012的规定,关于地基变形的计算结果,下列何项的说法是正确的?______
- A.3跨都不满足规范要求
- B.A-B跨满足规范要求
- C.B-C、C-D跨满足规范要求
- D.3跨都满足规范要求
A B C D
C
[考点] 地基的设计,应满足在长期荷载的作用下地基变形不致造成承重结构的损坏,从已有的大量地基事故分析,绝大多数事故皆由地基变形过大或不均匀造成,因此地基变形的控制,是地基设计必须掌握的内容。本题有以下考点:
1.地基变形指标的选取。
2.正确计算及判断地基变形允许值。
[解析] 《地规》5.3.4条:
当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构,对沉降差的控制为:Δs≤0.005l。
桥式吊车轨面的倾斜控制,对横向应为Δs≤0.003l。
A—B跨:Δs/l=(90-50)/12000=0.0033>0.003,不满足规范要求。
B—C跨:Δs/l=(120-90)/18000=0.0017<0.003,满足规范要求。
C—D跨:Δs/l=(120-85)/15000=0.0023<0.003,满足规范要求。
故应选C。
1.对单层排架结构,地基变形主要由相邻柱基的沉降差控制。
2.单层铰接排架结构,地基出现不均匀沉降时,结构不会产生附加应力。按照《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011表5.3.4中“当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构”项的规定,沉降差的控制标准为:Δs≤0.005l。
3.本题每跨均设有桥式吊车,且在使用期间轨道没有条件调整。按照《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011表5.3.4“桥式吊车轨面的倾斜(按不调整轨道)”项的规定,排架横向相邻柱沉降差的控制标准为:Δs≤0.003l。
4.按照同时满足以上第2条、第3条的原则,本题应满足排架横向相邻柱沉降差Δs≤0.003l,既本题沉降差是由吊车正常使用控制的,对相邻各跨分别简单计算判断就能得到正确答案。
5.《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011第5.3.4条为强条,规定了建筑物的地基变形允许值,必须重点掌握。
11. 假定,根据生产要求,在B-C跨有大面积的堆载。对堆载进行换算,作用在基础底面标高的等效荷载q
eq=45kPa,堆载宽度为12m,纵向长度为24mm。②层黏土相应于土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段的E
s=4.8MPa,③层粉质黏土相应于土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段的E
s=7.5MPa。试问,当沉降计算经验系数
,对②层及③层土,大面积堆载对柱B基础底面内侧中心M的附加沉降值s
M(mm),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
C
[考点] 在工业厂房内地面有大面积堆载时,应考虑堆载所产生的地基不均匀变形。本题通过大面积堆载对基础产生附加沉降的计算,主要考查考生是否熟练掌握了地基变形的有关概念和计算,有以下考点:
1.地基变形分层总和法的计算方法。
2.平均附加应力系数正确查表。
[解析] L/b =12/12 =1,z
1/b=7.2/12=0.6,z
2/b=(7.2+4.8)/12=1
查《地规》附录K表K.0.1-2,
根据《地规》第5.3.5条:
=2×[16.4+5.7]=44.2mm
1.题目已经给出了作用在基础底面标高的等效荷载、堆载宽度和堆载的纵向长度,以及要求进行基础附加沉降的位置,可以按照《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011第5.3.5条分层总和法计算地基变形量。
2.矩形基础一般是计算基础中心点的沉降,而本题是求基础底面内侧中心的附加变形,在基础沉降计算采用角点法分块时,前者是分成四块,而本题应分层两块,应特别注意选取正确的基础分块长度、基础分块宽度,按照《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011附录K表K.0.1-2查表,将正确的参数带入规范公式,即可得到正确答案。
3.地基变形计算是地基设计的重要内容,应根据工程实际的需要,灵活掌握。
某多层住宅,采用筏板基础,基底尺寸为24m×50m,地基基础设计等级为乙级。地基处理采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)和水泥土搅拌桩两种桩型的复合地基,CFG桩和水泥土搅拌桩的桩径均采用500mm。桩的布置、地基土层分布、土层厚度及相关参数如下图(Z)所示。
(Z) 13. 假定,CFG桩的单桩承载力特征值R
a1=680kN,单桩承载力发挥系数λ
1=0.9;水泥土搅拌桩单桩的承载力特征值为R
a2=90kN,单桩承载力发挥系数λ
2=1;桩间土承载力发挥系数β=0.9;处理后桩间土的承载力特征值可取天然地基承载力特征值。基础底面以上土的加权平均重度γ
m=17kN/m
3。试问,初步设计时,当设计要求经深度修正后的②层淤泥质黏土复合地基承载力特征值不小于300kPa,复合地基中桩的最大间距s(m),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
C
[考点] 多桩型复合地基,在地基基础处理中,较常运用。本题所示的工程采用CFG长桩和水泥土搅拌桩短桩两种桩型,以水泥土搅拌桩短桩加固浅层软土,以桩身强度相对较高的CFG长桩增加地基承载力并有效控制建筑物的地基沉降。本题主要考查多桩型复合地基的有关概念及计算,有以下考点:
1.复合地基的承载力特征值修正计算。
2.多桩复合地基的置换率计算。
3.多桩复合地基的承载力特征值计算。
[解析] 根据《地处规》3.0.4条及《地规》5.2.4条
f
spk=300-1×17×(4-0.5)=240.5kPa
根据《地处规》第7.9.6条,
解得:
1.根据题目要求,按照《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2012第3.0.4条的规定,对复合地基,基础宽度的地基承载力修正系数应取零,基础埋深的地基承载力修正系数应取1.0。据此,可计算出基础底面处,满足要求的多桩型复合地基的最小承载力特征值f
spk。
2.计算水泥土搅拌桩及CFG桩的面积置换率。在《建筑地基处理技术规范》JGJ79—2012第7.9.7条中,给出了两种桩数量比例为1:1时,矩形及三角形布置面积置换率的计算公式,而在本题中,水泥土搅拌桩与CFG桩数量是按照4:1的比例布置的,不能直接套用计算公式,需要考生真正掌握面积置换率的概念。多桩型复合地基面积置换率,应根据基础面积与该面积内实际的布桩数量进行计算,当基础面积较大时,可用单元面积置换率替代。正确计算多桩型面积置换率是本题的难点。
3.根据题目给出的已知条件,将计算出的多桩型复合地基承载力特征值f
spk,以及多桩型的面积置换率,代入《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2012第7.9.6条的公式中,即可得到正确答案。
16. 关于建筑边坡有下列主张:
Ⅰ.边坡塌滑区内有重要建筑物、稳定性较差的边坡工程,其设计及施工应进行专门论证;
Ⅱ.计算锚杆面积,传至锚杆的作用效应应采用荷载效应基本组合;
Ⅲ.对安全等级为一级的临时边坡,边坡稳定安全系数应不小于1.20;
Ⅳ.采用重力式挡墙时,土质边坡高度不宜大于10m。
试问,依据《建筑边坡工程技术规范》GB 50330—2013的有关规定,针对上述主张的判断,下列何项正确?______
- A.Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ正确
- B.Ⅰ、Ⅳ正确
- C.Ⅰ、Ⅱ正确
- D.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ正确
A B C D
B
[考点] 在山地丘陵地区,经常会出现建筑边坡和各种挡墙。本题为概念题,主要考查考生是否掌握边坡和挡墙的一些基本概念和构造要求,以促进考生学习建筑边坡的有关基本知识,在工程中合理运用。
[解析] Ⅰ内容,见《坡规》第3.1.12条第3款,正确。
Ⅱ内容,见《坡规》第3.3.2条第3款,错误,正确的应为“……荷载效应标准组合”。
Ⅲ内容,见《坡规》第5.3.2条,错误,正确的应为“……不小于1.25。”
Ⅳ内容,见《坡规》第11.1.2条,正确。
逐条查《建筑边坡工程技术规范》GB 50330—2013的有关章节,就能判断出正确答案。
17. 下列四项观点:
Ⅰ.验算高位转换层刚度条件时,采用剪弯刚度比;判断软弱层时,采用等效剪切刚度比;
Ⅱ.当计算的最大层间位移角小于规范限值一定程度时,楼层的扭转位移比限值允许适当放松,但不应大于1.6;
Ⅲ.高度200m的框架一核心筒结构,楼层层间最大位移与层高之比的限值应为1/650;
Ⅳ.基本周期为5.2s的竖向不规则结构,8度(0.30g)设防,多遇地震水平地震作用计算时,薄弱层的剪重比不应小于0.0414。
试问,依据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010,针对上述观点准确性的判断,下列何项正确?______
- A.Ⅰ、Ⅱ准确
- B.Ⅱ、Ⅳ准确
- C.Ⅱ、Ⅲ准确
- D.Ⅲ、Ⅳ准确
A B C D
B
[考点] 属于概念题,比较简单,主要考查考生对《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010熟悉程度,涉及的内容广泛、分散,其中二项还需要进行简单的计算。对《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010比较熟悉、理解较深的考生,会容易作答,不熟悉或理解较浅的考生,也可通过查找规范得出正确答案,但用时会增加很多。
本题主要考查以下几点内容:
1.验算高位转换层刚度条件、判断软弱层应用相应的(不同计算方法)刚度比:
2.楼层的扭转位移比限值允许适当放宽的条件;
3.超高层结构楼层层间最大位移与层高之比的限值;
4.长周期、竖向不规则结构薄弱层的剪重比限值。
[解析] 根据《高规》3.5.2条、10.2.3条及条文说明,Ⅰ不准确
根据《高规》3.4.5及条文说明,Ⅱ准确
根据《高规》3.7.3条
Ⅲ不准确
根据《高规》4.3.12条,
λ=0.036×1.15=0.0414
Ⅳ准确
答案选B
1.Ⅰ、Ⅱ选项无难度,可以直接查找《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010条文及条文说明得出答案;
2.Ⅲ选项容易误认为:(800+600)÷2=650,想当然地得出错误答案;
3.Ⅳ选项可以直接查出答案,注意不要丢掉剪力增大系数;
4.试卷分析发现,本题的通过率很高,说明大部分考生对规范是很熟悉的,这是注册结构工程师所必须具备的,通过注册考试熟悉并准确应用规范也是注册结构工程师专业考试的基本出发点。
19. 某28层钢筋混凝土框架一剪力墙高层建筑,普通办公楼,如下图所示,槽形平面,房屋高度100m,质量和刚度沿竖向分布均匀,50年重现期的基本风压为0.6kN/m
2,地面粗糙度为B类。
假定,风荷载沿竖向呈倒三角形分布,地面(±0.000)处为0,高度100m处风振系数取1.50,试问,估算的±0.000处沿Y方向风荷载作用下的倾覆弯矩标准值(kN•m),与下列何项数值最为接近?______
- A.637000
- B.660000
- C.700000
- D.726000
A B C D
D
[考点] 风荷载计算是高层命题的重点之一,以往的考题多是给定风荷载作用方向后计算。实际工程设计中,对体型比较复杂的高层建筑,起控制作用的风荷载作用方向往往很难确定,需要多方向计算进行效应对比。本题以体型比较简单的槽形平面为例,主要考查以下几点内容:
1.对风荷载比较敏感的高层建筑,承载力设计时基本风压调整;
2.高层建筑正、反两个方向风作用效应取值;
3.抗倾覆验算时风荷载作用下的倾覆弯矩计算。
[解析] 根据《高规》4.2.1条,式(4.2.1):w
k=β•μ
s•μ
z•w
0 4.2.2条及条文说明,w
0=1.1×0.6=0.66kN/m
2,
根据《荷规》表8.2.1,μ
z=2.0
根据《高规》附录B,查正反向μ
s Y方向高度100m处每米正向风荷载
W
k=1.5×(0.8×80+0.6×20+0.5×60)×2.0×0.66=210.0kN/m
Y方向高度100m处每米反向风荷载
W
k=1.5×(0.8×20+0.9×60+0.5×80)×2.0×0.66=217.8kN/m
根据《高规》5.1.10条,W
k取较大值:217.8kN/m
地面处风荷载作用下的倾覆弯矩标准值
答案选D。
1.“对风荷载比较敏感的高层建筑,承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用”。此考点在过去的考题中反复出现过,因其十分重要(《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010第4.2.2条强条),本次考试再次作为考点考查。
2.注意基本风压增大1.1倍需要满足两个条件:“对风荷载比较敏感的高层建筑”及“承载力设计时”。高层建筑对风荷载是否敏感,一般按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第4.2.2条条文说明判断。强调基本风压在承载力设计时增大,意味着不属于“承载力设计时”(指正常使用极限状态)可以放松,即可采用未经放大的基本风压。高层建筑设计中一定要正确区分哪些属于“承载力设计”,哪些不属于“承载力设计”,本题考查对基本风压增大所要满足条件的理解程度。
3.结构构件在正、反两个方向风荷载作用下的效应一般是不同的,有时相差较大,体型比较简单的高层建筑,按两个方向计算的较大者采用,详见《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第5.1.10条及条文说明。
4.正反两个方向风荷载不同,实际上就是体型系数μ
s不同,本题槽形平面的反方向μ
s明显大于正方向,应取反方向的倾覆弯矩值。
5.地面处风荷载作用下的倾覆弯矩标准值计算,非常简单,目的不是考查计算能力,而是考查对基本风压增大条件的理解,抗倾覆验算时风荷载作用下的倾覆弯矩计算,属于“承载力设计”计算,基本风压应增大1.1倍。
20. 某现浇钢筋混凝土框架结构办公楼,抗震等级为一级,某一框架梁局部平面如下图所示。梁截面350mm×600mm,h
0=540mm,
,混凝土强度等级C30,纵筋采用HRB400钢筋。该梁在各效应下截面A(梁顶)弯矩标准值分别为:
恒荷载:M
A=-440kN•m;活荷载:M
A=-240kN•m;
水平地震作用:M
A=-234kN•m;
假定,A截面处梁底纵筋面积按梁顶纵筋面积的二分之一配置,试问,为满足地震设计状况下梁端A(顶面)极限承载力要求,梁端弯矩调幅系数至少应取下列何项数值?______
A B C D
B
[考点] 本题是由前几年的同类考题变化而来,原题是已知恒荷载弯矩、活荷载弯矩、水平地震作用弯矩,规定梁端弯矩调幅系数γ,计算梁端弯矩设计值,进行截面配筋。本题反过来,已知配筋,根据梁端截面极限承载力限制要求逆推,反算出满足要求的梁端弯矩调幅系数γ,这类问题在既有建筑物框架梁截面验算时经常遇到。本题主要考查以下两个内容:
1.梁截面极限承载力计算;
2.地震设计状况截面抗弯设计时,重力荷载作用下梁端弯矩调幅。
[解析] 根据《高规》第6.3.2条第1款,一级抗震要求的框架梁受压区高度:
x=0.25h
0=0.25×540=135mm
根据《高规》6.3.2条第3款:
截面抗弯承载力为
地震设计状况截面抗弯承载力
γREM'=0.75M'=6.57×10
8N•mm
M'=8.76×10
8N•mm=876kN•m
根据《高规》5.2.3条、5.6.3条:
M
A=1.2×(-440-0.5×240)+1.3×(-234)=-976kN•m>M'
需要进行弯矩调幅,重力荷载作用下的弯矩调幅系数取γ
根据《高规》5.2.3条、5.6.3条,重力荷载代表值的效应调幅后:
M
A=1.2×γ(-440-0.5×240)+1.3×(-234)=-876kN•m γ=0.85
答案选B。
1.题目要求:“满足梁端A(顶面)极限承载力要求”的梁端弯矩调幅系数γ,很明显,首先要求出框架梁地震设计状况截面抗弯承载力,该承载力由截面混凝土受压区高度决定,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第6.3.2条以强条作出规定,应重点掌握。
2.提醒注意的是:框架梁地震设计状况截面抗弯承载力计算时,不要忘记乘以构件承载力抗震调整系数。
3.计算梁端弯矩调幅系数γ时,注意只对重力荷载代表值的效应进行调幅,对水平地震作用、风荷载不调,调整的幅度应控制在规范要求的范围内。梁端负弯矩调幅后,梁跨中弯矩应按平衡条件相应增大,这个考点本题虽未涉及,也应重点掌握。
4.本题通过率比前几年类似题目低,原因可能是随着计算机在工程设计领域的大量应用,结构设计越来越像工业化流水线,一体化计算、一体化绘图,设计效率提高了,设计人员分析问题、解决问题的能力下降了,习惯性正向思维,希望通过本题提醒注意。
21. 某办公楼,采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构,房屋高度73m,地上18层,1~17层刚度、质量沿竖向分布均匀,18层为多功能厅,仅框架部分升至屋顶,顶层框架结构抗震等级为一级。剖面如下图所示,顶层梁高600mm。抗震设防烈度为8度(0.2g),丙类建筑,进行结构多遇地震分析时,顶层中部某边柱,经振型分解反应谱法及三组加速度弹性时程分析补充计算,18层楼层剪力、相应构件的内力及按实配钢筋对应的弯矩值见下表,表中内力为考虑地震作用组合,按弹性分析未经调整的组合设计值,弯矩均为顺时针方向。
试问,该柱进行本层截面配筋设计时所采用的弯矩设计值M(kN•m)、剪力设计值V(kN),与下列何项数值最为接近?______
- A.350;220
- B.450;250
- C.340;210
- D.420;300
A B C D
D
[考点] 1.某些高层框架一剪力墙结构钢筋混凝土办公楼,顶层为了设置多功能厅之类的大跨度房间,取消部分剪力墙或框架柱,甚至完全取消剪力墙,仅框架柱升至屋顶。该类结构虽符合规范对侧向刚度“自下而上由大到小”的概念设计原则,但分布不均匀,顶层侧向刚度突然变小,鞭梢效应明显。该类结构采用振型分解反应谱法计算时,不能完全反应实际受力情况,特别对顶层为框架的结构,计算结果有时偏小,会出现不安全因素,地震作用效应宜取弹性时程分析计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。
2.上题属于难题,如果没有该类工程的实际设计经验,仅靠查找规范条文很难正确作答,本题考查的内容较多,主要有以下几个方面:
1)顶层取消部分剪力墙、柱形成大空间的高层结构,宜进行时程分析补充计算;
2)构件抗震设计时,正确应用时程分析补充计算的结果;
3)框架柱抗震设计时内力调整。
[解析] 根据《高规》第3.5.9条及条文说明,结构宜进行弹性时程分析补充计算。
根据《高规》第4.3.5条第4款,地震作用效应宜取弹性时程分析计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。顶层剪力取时程分析最大值2400kN,构件内力放大系数η=2400/2000=1.2
柱弯矩设计值
根据《高规》第6.2.1条,顶层柱弯矩不调整,但须乘以放大系数η
M
c=350×1.2=420kN•m
柱剪力设计值,须通过M
cua乘以放大系数η
框架的抗震等级为一级
根据《高规》式(6.2.3-1)
答案选D
1.本题目给出的条件“18层为多功能厅,仅框架部分升至屋顶,顶层框架结构抗震等级为一级”以及剖面图,不难发现:该结构顶层形成空旷大房间,刚度突变。采用振型分解反应谱法计算已不能满足要求,宜进行弹性或弹塑性时程分析补充计算。
2.《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第3.5.9条要求:“结构顶层取消部分墙、柱形成空旷房间时,宜进行弹性或弹塑性时程分析补充计算”。地震作用效应宜取弹性时程分析计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。
3.表中列出了三组顶层楼层剪力及某中柱内力值,分别为:振型分解反应谱法结果、时程分析法平均值以及时程分析法最大值。构件设计时,应取哪一组是解题的关键。
4.《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第4.3.5-4条,地震作用效应宜取弹性时程分析计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。从字面上看,当取三组时程曲线进行分析计算时,柱内力宜取弹性时程分析计算结果的包络值与振型分解反应谱法计算结果的较大值,即取时程分析法最大值。实际上,时程分析计算所用的时程曲线,极少有场地实测记录,只能借用或人工制造,与反应谱法所采用的地震影响系数曲线“在统计意义上相符”,时程分析计算方法与振型分解反应谱法相比属于小样本计算。实际工程设计时,时程分析法主要用于发现反应谱法无法判断的结构薄弱部位(薄弱层,薄弱构件等)、破坏规律(塑性铰出现的位置、先后顺序等)。时程分析法计算的内力目前难以直接用于构件的设计,主要用于对反应谱法计算结果进行调整。调整方法是根据时程分析计算的结果调整(增大)反应谱法计算的薄弱层地震作用,薄弱构件内力可将反应谱法计算结果乘以增大系数后得出。注意时程分析计算结果与反应谱法计算结果之比(即增大系数)也不宜过大。
5.抗震设计时框架梁、柱内力的调整永远是高层命题的重点。通过多年的注册考试,考生对一般工程中框架柱的抗震等级判断、内力调整、根据抗震等级确定内力设计值等内容都很熟悉,单一考查基本不错,放在像本题之类的综合考题中,往往会忽略各种调整系数,凡是需要确定框架梁、柱内力设计值的题目,对此一定要多加注意。
某现浇钢筋混凝土部分框支剪力墙结构,其中底层框支框架及上部墙体如下图(Z)所示,抗震等级为一级。框支柱截面为1000mm×1000mm,上部墙体厚度250mm,混凝土强度等级C40,钢筋采用HRB400。
(Z)
提示:墙体施工缝处抗滑移能力满足要求。22. 假定,进行有限元应力分析校核时发现,框支梁上部一层墙体水平及竖向分布钢筋均大于整体模型计算结果。由应力分析得知,框支柱边1200mm范围内墙体考虑风荷载、地震作用组合的平均压应力设计值为25N/mm
2,框支梁与墙体交接面上考虑风荷载、地震作用组合的水平拉应力设计值为2.5N/mm
2。试问,该层墙体的水平分布筋及竖向分布筋,宜采用下列何项配置才能满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010的最低构造要求?______
A.
B.
C.
D.
A B C D
D
[考点] 一级高层题目与其他科目相比,一般偏难,主要是中等难度题目较多,简单题目少一些,题属于简单题,应作为首选的得分题目。本题主要考查以下几个内容:
1.框支梁上部一层墙体水平及竖向分布钢筋构造配置;
2.框支梁上部一层墙体水平及竖向分布钢筋计算配置。
[解析] 根据《高规》10.2.2条,框支梁上部一层墙体位于底部加强部位
根据《高规》10.2.19条,水平分布筋及竖向分布筋配筋率均为0.3%
A
sh=A
sv=0.3%×250×200=150mm
2 配
A
s=2×78.5=157mm
2 根据《高规》10.2.22条3款
该墙体在柱边0.2l
n(0.2×6000=1200mm)宽度范围内竖向分布钢筋面积
A
sw=0.2l
nb
w(γ
REσ
02-f
c)/f
yw =0.2×6000×250×(0.85×25-19.1)/360=1792mm
2 框支梁上部0.2l
n(1200mm)高度范围内墙体水平分布钢筋面积
A
sh=0.2l
nb
wγ
REσ
max/f
yh =0.2×6000×250×0.85×2.5/360=1771mm
2 框支梁上部一层墙体水平分布筋及竖向分布筋全部按较大值设置
答案选D。
1.《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第5.1.15条规定,对受力复杂的结构构件,宜按应力分析的结果校核配筋设计,条文说明中列举了一些受力复杂的结构构件:竖向布置复杂的剪力墙、加强层构件、转换层构件、错层构件、连接体及相关构件等。转换层构件一般指框支梁、框支柱,不包括框支梁上部墙体,实际上框支梁与上部墙体是一个整体,实验研究及有限元分析表明,框支梁上部墙体受力复杂,多个部位出现应力集中。框支梁上部一层墙体水平及竖向分布钢筋,不能只按整体模型计算结果配置,尚应进行应力分析校核,经常出现需要增大配筋的情况。《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第10.2.22条要求对这些墙采取多项加强措施,本题增大墙体水平及竖向分布钢筋是其中的一项。
2.框支梁上部一层墙体竖向分布钢筋增大的范围可只限于柱边0.2l
n,水平分布钢筋增大的范围可只限梁顶以上0.2l
n,本题为了简化,墙体的水平分布筋及竖向分布筋增大范围扩大至整层。
3.框支梁上部一层墙体水平分布筋及竖向分布筋最小配筋率均为0.3%,很少有人答错,之所以列入考点,一方面是因为其重要性(《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第10.2.19条为强条),另一方面是希望工程设计人员形成良好的习惯,设计时一定要进行计算与构造比较,取较大者用于墙体配筋。
23. 假定,进行有限元应力分析校核时发现,框支梁上部一层墙体在柱顶范围竖向钢筋大于整体模型计算结果,由应力分析得知,柱顶范围墙体考虑风荷载、地震作用组合的平均压应力设计值为32N/mm
2。框支柱纵筋配置
,沿四周均布。试问,框支梁方向框支柱顶范围墙体的纵向配筋采用下列何项配置,才能满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010的最低构造要求?______
A.
B.
C.
D.
A B C D
C
[考点] 最后两个小题类似,考点不同,本题主要考查框支柱顶范围墙体的纵向配筋配置。
[解析] 根据《高规》10.2.22条3款
框支梁上部一层柱上墙体的端部竖向钢筋面积
A
s=h
cb
w(γ
REσ
01-f
c)/f
y =1000×250×(0.85×32-19.1)/360=5625mm
2 >1.2%A=1.2%×1000×250=3000mm
2 根据《高规》10.2.11条9款
框支柱在框支梁方向应伸于上部一层墙体的纵向钢筋面积
,A
s=3695mm
2 剩余钢筋面积:A
s=5625-3695=1930mm
2 配置
,A
s=2036mm
2 框支梁上部一层墙体柱上墙体的端部纵向钢筋配置
答案选C。
1.本题无难度,框支柱在框支梁方向应伸于上部一层墙体的纵向钢筋面积,可根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010式(10.2.22-1)求出。
2.注意墙体的纵向钢筋面积尚应满足构造配置要求。
某现浇钢筋混凝土大底盘双塔结构,地上37层,地下2层,如下图(Z)所示。大底盘5层均为商场(乙类建筑),高度23.5m,塔楼为部分框支剪力墙结构,转换层设在5层顶板处,塔楼之间为长度36m(4跨)的框架结构。6至37层为住宅(丙类建筑),层高3.0m,剪力墙结构。抗震设防烈度为6度,Ⅲ类建筑场地,混凝土强度等级为C40。分析表明地下一层顶板(±0.000处)可作为上部结构嵌固部位。
(Z) 26. 假定,该结构多塔整体模型计算的平动为主的第一自振周期T
x、T
y、扭转耦联振动周期T
t如表A所示;分塔模型计算的平动为主的第一自振周期T
x、T
y、扭转耦联振动周期T
t如表B所示;试问,对结构扭转不规则判断时,扭转为主的第一自振周期T
t与平动为主的第一自振周期T
1之比值,与下列何项数值最为接近?______
多塔整体计算周期A 分塔计算周期B A B C D
B
[考点] 1.为了避免结构在地震作用下发生显著的扭转效应,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第3.4.5条规定,A级高度高层建筑扭转为主的第一自振周期T
t与平动为主的第一自振周期T
1之比值不应大于0.9。大底盘多塔楼属于复杂结构,周期比更应严格控制。整体模型计算周期与分塔模型计算周期不同,是否考虑偶然偏心计算周期不同,各主轴方向平动周期不同,还有其他更多的不同,这种种的不同,难以正确选取扭转为主的第一自振周期T
t及平动为主的第一自振周期T
1,从而确定正确的周期比。实际工程设计时,设计人员不能盲从于结构分析软件的计算结果,还应从各个方面分析判断结合工程实践经验,确定周期比的合理性。
2.主要考查以下几个内容:
1)正确选用接近工程实际情况的分析模型;
2)周期比计算时,是否考虑偶然偏心影响;
3)正确选用结构平动、扭转为主的第一自振周期。
[解析] 根据《高规》第5.1.14、10.6.3条及条文说明,整体模型计算中,不易判断计算结果的合理性,辅以分塔楼模型计算分析,取二者的不利结果进行设计。实际工程中,整体模型计算往往难以准确计算出单塔各自的周期,控制周期比所采用的周期,采用两种计算结果。比较取不利值。
根据《高规》第3.4.5条及条文说明,周期比计算时,可直接计算结构的固有自振特征,不必附加偶然偏心。
T
l取刚度较弱方向的平动为主的第一自振周期,即T
y=2.1s
T
t取扭转方向因子大于0.5且周期较长的扭转主振型周期,即T
tl T
t取T
tl=1.7s
多塔时
Tl=1.7,T
t=1.2,
比较取
答案选B。
1.对大底盘多塔楼结构,振型复杂,整体模型、分塔模型都难以准确计算出结构周期,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010第5.1.14、10.6.3条要求按整体模型、分塔模型分别计算,采用较不利的结果进行设计。很明显,本题分塔模型计算结果较不利,周期比计算时采用分塔模型计算结果。
2.《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第3.4.5条规定扭转周期比计算时,可直接计算结构的固有自振特征,不必附加偶然偏心。注意此处与扭转位移比计算是不同的。
3.周期比计算时,结构平动为主的第一自振周期取刚度较弱方向的周期,即相对较长的周期。《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010对刚度较强方向的第一自振周期与扭转为主的第一自振周期之比未规定限值,建议可结合工程具体情况适当放宽。
4.周期比计算时,结构扭转为主的第一自振周期的选取,同时满足两个条件:扭转方向因子大于0.5且周期较长的扭转主振型周期。
某38层现浇钢筋混凝土框架一核心筒结构,普通办公楼,如下图(Z)所示,房屋高度为160m,1~4层层高6.0m,5~38层层高4.0m。抗震设防烈度为7度(0.10g),抗震设防类别为标准设防类,无薄弱层。
(Z) 28. 假定,该结构进行方案比较时,刚重比大于1.4,小于2.7。由初步方案分析得知,多遇地震标准值作用下,Y方向按弹性方法计算未考虑重力二阶效应的层间最大水平位移在中部楼层,为5mm。试估算,满足规范对Y方向楼层位移限值要求的结构最小刚重比,与下列何项数值最为接近?______
A B C D
B
[考点] 1.高层、超高层钢筋混凝土办公楼,目前国内最常用的结构形式为框架-核心筒结构,题是根据以往的设计经验,该类结构设计时重点注意以下几个内容:重力二阶效应;剪重比;刚重比;楼层层间水平位移限值;框架-核心筒结构框架、墙体地震剪力调整;主要结构构件的抗震措施;主要结构构件的抗震性能设计等。本题对这几项内容进行逐一考查。
2.本题是根据几个既有工程的设计改编的,考后调查发现,有过同类项目设计经验的考生,觉得比较容易。建议参加注册结构工程师考试的考生,除了熟悉规范,最好具有一定的高层结构整体设计经验,多做方案比较、方案优化,即使不能主持项目,也应该向项目负责人多学习,不要局限于局部构件设计。
3.主要考查以下几个内容:
1)高度大于150m高层建筑楼层层间水平位移限值;
2)考虑重力二阶效应的位移增大简化计算方法;
3)确定考虑重力二阶效应影响后的结构最小刚重比。
[解析] 根据《高规》3.7.3条,高度150m高层建筑楼层层间水平位移限值
高度250m高层建筑楼层层间水平位移限值:
高度160m高层建筑楼层层间水平位移限值:
考虑重力二阶效应的位移增大系数:
根据《高规》第5.4.3条,式(5.4.3-3),
考虑重力二阶效应的位移增大系数:
答案选B。
1.本题的作答率、通过率都较低,主要原因是题目看似无从下手,无法直接按规范条文作答。有一定类似工程设计经验的考生,理解刚重比与考虑重力二阶效应增大后的楼层层间水平位移之间的关系,会比较容易作答。
2.对结构刚重比的限值,规范有两项要求:第一项是整体稳定最低要求,不应小于1.4,这是强条,对一般高度的混凝土结构不起控制作用,对超高层建筑、设计不合理的高柔建筑是控制安全的主要因素,详见《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第5.4.4条;第二项是不考虑重力二阶效应的最低要求,框架一核心筒结构不小于2.7,详见《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第5.4.1条。对一般高度的混凝土结构,尽量合理布置,增大结构侧向刚度,使其刚重比大于2.7,忽略重力二阶效应引起的不利影响。当结构高度较高或细高时,结构侧向刚度无法满足最小刚重比要求,应考虑重力二阶效应引起的不利影响,但重力二阶效应产生的位移增量宜控制在一定范围,不宜过大,该增量即本题所考的“位移增大系数”。考虑二阶效应后计算的位移应满足第3.7.3条规定。
3.刚重比限值是高层建筑抗震设计的主要控制指标之一,应该掌握。注意此处所用刚度为结构的弹性等效侧向刚度。
4.高度大于150m高层建筑楼层层间水平位移限值,不能按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010表3.7.3直接查出,需按第3.7.3条第3款修正。
5.未考虑重力二阶效应的层间最大水平位移为5mm,考虑重力二阶效应后位移会增大,增大量可按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第5.4.3条式(5.4.3-3)近似计算,此处注意四个公式(5.4.3-1)~(5.4.3-3)的正确选用。
6.考虑二阶效应后计算的位移应满足第3.7.3条规定的限值,超出的位移增量即为位移增大系数,反过来求出满足规范要求的刚重比。
29. 假定,楼盖结构方案调整后,重力荷载代表值为1×10
6kN,底部地震总剪力标准值为12500kN,基本周期为4.3s。多遇地震标准值作用下,Y向框架部分分配的剪力与结构总剪力比例如下图所示。对应于地震作用标准值,Y向框架部分按侧向刚度分配且未经调整的楼层地震剪力标准值:首层V=600kN;各层最大值V
f,max=2000kN。试问,抗震设计时,首层Y向框架部分按侧向刚度分配的楼层地震剪力标准值(kN),与下列何项数值最为接近?______
A B C D
B
[考点] 1.剪重比限值是高层建筑抗震设计的主要控制指标之一,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第4.3.12条以强条颁布。对自振周期较长的结构,地震地面运动速度和位移可能更具破坏性,振型分解反应谱法无法对此作出合理估计。为了结构安全,需要满足各设防烈度下楼层水平地震剪力限值的要求,即满足最小剪重比限值要求。对于高度更高的超高层建筑,侧向刚度较小,难以满足最小剪重比限值要求,可适当放宽,不在本题的讨论范围。
2.给出图的目的是希望像工程设计那样,根据电算结果判断该选哪种外围框架承担的楼层地震剪力标准值调整方法,区别于以往直接给出判断条件。
3.主要考查以下几个内容:
1)结构的最小剪重比;
2)正确选用外围框架承担的楼层地震剪力标准值的调整方法(0.1V
0<V
f<0.2V
0);
3)外围框架承担的楼层地震剪力标准值的调整计算;
[解析] 结构的剪重比
根据《高规》表4.3.12
不满足剪重比要求,需增大:
首层框架部分分配的地震剪力标准值小于底部总地震剪力标准值的20%,
各层最大值大于底部总地震剪力标准值的10%
根据《高规》9.1.11条第3款
20%V
0=0.20×12500×1.112=2780kN
V=1.5V
f,max=1.5×2000×1.112=3336kN
经比较,取较小值:V=2780kN
答案选B。
1.框架剪力调整应在满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第4.3.12条关于楼层最小地震剪力系数(剪重比)的前提下进行。以往的题目一般作为条件给出,不需要判断,经常是在题目的提示中加以说明。实际工程中,首先要判断是否满足最小剪重比要求,然后再进行其他工作。本题应首先判断为不满足最小剪重比要求,应增大到规范要求后才能进行框架、剪力墙的剪力调整、分配。
2.当设计恰当、合理时,框架-核心筒结构可以形成外围框架与核心筒协同工作的双重抗侧力体系。实际工程常常需要外框架大柱距、小梁高,造成其刚度过低、核心筒刚度过大,结构底部剪力主要有核心筒承担。这种情况,在强烈地震作用下,核心筒墙体可能损伤严重,经内力重分布后,外围框架会承担较大的地震作用。为保证作为第二道防线的框架具有一定的抗侧力能力,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第11.1.6条、第9.1.11条对外框架按弹性刚度分配的地震剪力作了基本要求:外围框架承担的楼层地震剪力标准值的最大值不宜小于结构底部总剪力的标准值的10%。对于大多数高度不是很高的建筑,通常都可以做到,但对于超高层建筑,高度越高则越难以满足这一要求,本题Y向满足,X向不满足。筒体结构外围框架剪力调整的方法,根据简体结构外围框架承担的楼层地震剪力标准值的最大值与结构底部总剪力比值确定。
3.简体结构外围框架剪力的调整,见《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条:
1)0.1V
0≤V
f<0.2V
0时,按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整,类似于框架-剪力墙结构,一般用于高度不是很高的高层建筑,是本题考查内容。
2)V
f<0.1V
0时,各层框架部分承担的地震剪力标准值应增大到结构底部总地震剪力标准值的15%,同时核心筒墙体的地震剪力标准值宜乘以1.1的增大系数,但可不大于结构底部总地震剪力标准值,这种情况在超高层、细高建筑中经常出现。
4.框架的剪力标准值进行调整后,框架柱端的弯矩及与之相连的框架梁梁端弯矩、剪力应进行相应的调整。这不在本题的考查范围,设计时提醒注意。
30. 假定,多遇地震标准值作用下,X向框架部分分配的剪力与结构总剪力比例如下图所示。第3层核心筒墙肢Wl,在X向水平地震作用下剪力标准值V
Ehk=2200kN,在X向风荷载作用下剪力V
wk=1600kN。试问,该墙肢的剪力设计值V(kN),与下列何项数值最为接近?______
提示:忽略墙肢在重力荷载代表值下及竖向地震作用下的剪力。
A B C D
B
[考点] 1.对一般的高层建筑,设计恰当时,框架-核心筒结构可以形成外围框架与核心筒协同工作的双重抗侧力体系,外围框架承担的楼层地震剪力标准值的最大值大于结构底部总剪力的标准值的10%,这是规范对外框架按弹性刚度分配的地震剪力的基本要求。对于高度较高的高层建筑,难以满足这一要求,因此,需要对各层框架部分承担的地震剪力标准值增大,核心筒墙体的地震剪力标准值也同时增大。
2.荷载组合和地震作用组合的效应,框架、剪力墙内力设计值计算,这两项应是结构工程师必须掌握的基本内容,也是注册考试每年的必考内容。
3.主要考查以下几个内容:
1)核心筒墙体的地震剪力标准值调整;
2)荷载组合和地震作用组合的效应;
3)底部加强区剪力增剪力设计值计算。
[解析] 根据《高规》公式(5.6.3)
各层框架部分分配的地震剪力标准值最大值小于底部总地震剪力标准值的10%
根据《高规》9.1.11条2款,核心筒墙体地震剪力标准值增大1.1倍
V
w=1.3×1.1×2200+0.2×1.4×1600=3594kN根据《高规》表3.9.4,9.1.11-2条,简体抗震等级为一级,抗震构造措施为特一级
根据《高规》7.1.4条,底部加强区部位为第1层至第3层
根据公式(7.2.6-1),7度一级底部加强区剪力增大系数η
vw取1.6,
V=γ
vwV
w=1.6×3594=5750kN
答案选B。
1.第三小题图与第二小题的明显不同,第二小题图中0.1V
0<V
f<0.2V
0,第三小题图中V
f<0.1V
0,应选用《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条的地震剪力标准值调整方法。注意不仅外围框架承担的楼层地震剪力标准值要增大,核心筒墙体的地震剪力标准值也要增大1.1倍,但可不大于结构底部总地震剪力标准值,框架剪力调整应在满足《高规》4.3.12条楼层最小剪重比要求前提下进行。
2.荷载组合和地震作用组合的效应没有难度,注意不要丢掉风荷载,地震作用要用增大1.1倍后的数值。
3.根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010表3.9.4查出筒体抗震等级为一级,然后根据7.2.6条选用剪力增大系数η
vw,这都是设计人员的基本功,不应出错。有的考卷混淆了A、B级高度,按表3.9.3查出错误的抗震等级。
4.提醒注意的是:《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条第2款中简体抗震等级提高一级,针对的是抗震构造措施,提高一级变为特一级,抗震措施等级不提高,仍为一级。
31. 假定,多遇地震标准值作用下,X向框架部分分配的剪力与结构总剪力比例如上题图所示(见上题)。首层核心筒墙肢W2轴压比0.4。该墙肢及框架柱混凝土强度等级C60,钢筋采用HRB400,试问,在进行抗震设计时,下列关于该墙肢及框架柱的抗震构造措施,其中何项不符合《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010的要求?______
- A.墙体水平分布筋配筋率不应小于0.4%
- B.约束边缘构件纵向钢筋构造配筋率不应小于1.4%
- C.框架角柱纵向钢筋配筋率不应小于1.15%
- D.约束边缘构件箍筋体积配箍率不应小于1.6%
A B C D
D
[考点] 1.本题与上题有一定的关联,两题的结论:“各层框架部分分配的地震剪力标准值最大值小于底部总地震剪力标准值的10%”,第二小题考查的是抗震计算;第三小题考查的是抗震构造措施。分析近几年的考卷发现,大家对框架一剪力墙结构各层框架分配的地震剪力调整方法非常熟悉,而对框架一核心筒结构各层框架分配的地震剪力调整方法重视度不够,今年考题两次出现这一考点,希望引起考生重视。“框架部分分配的地震剪力标准值最大值小于底部总地震剪力标准值的10%”这种情况,多出现在超高层中,当设计不合适时,高度较低的框架一核心筒结构也会出现这种情况,规范要求也是一样的。
2.主要考查以下几个内容:
1)核心筒墙体抗震构造措施等级判定;
2)核心筒墙体、约束边缘构件抗震构造措施;
3)框架柱抗震构造措施。
[解析] 根据《高规》表3.9.4,核心筒墙体抗震等级为一级,抗震构造措施为一级
各层框架部分分配的地震剪力标准值最大值小于底部总地震剪力标准值的10%
根据《高规》9.1.11-2条,核心筒墙抗震构造措施提高一级,为特一级
根据《高规》3.10.5-2条,A正确
根据《高规》3.10.5-3条,B正确
根据《高规》表6.4.3-1一级框架角柱纵向钢筋配筋率不应小于1.15%
C正确
根据《高规》3.10.5-3条,表7.2.15,λ
v=0.20×(1+20%)=0.24
根据7.2.15条,式(7.2.15)
D.不正确
答案选D。
1.本题解题关键是核心筒墙体、框架柱抗震等级的确定,题目给出条件“X向框架部分分配的剪力与结构总剪力比例如第三小题图所示”,很明显,V
f<0.1V
0,应按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条第2款的要求提高抗震等级。
2.墙体水平分布筋配筋率,只与抗震等级有关。按《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条第2款要求,核心筒墙抗震构造措施提高一级,定为特一级,查3.10.5-2条,A正确。
3.约束边缘构件纵向钢筋构造配筋率解题方法基本同1款。
4.框架角柱纵向钢筋配筋率应特别注意,《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3—2010第9.1.11条第2款提高的只是墙体的抗震等级,对框架柱无提高要求,仍为一级。
5.约束边缘构件箍筋体积配箍率解题方法基本同1款,λ
v确定后,按3.10.5条第3款计算出正确的ρ
v,判断D不正确。
35. 某高速公路立交匝道桥为一孔25.8m预应力混凝土现浇简支箱梁,桥梁全宽9m,桥面宽8m,梁计算跨径25m,冲击系数0.222,不计偏载系数,梁自重及桥面铺装等恒载作用按154.3kN/m计,如下图,试问:桥梁跨中弯矩基本组合值(kN•m),与下列何项数值最为接近?______
- A.23900
- B.24400
- C.25120
- D.26290
A B C D
D
[考点] 1.本题是传统的荷载组合类计算题,主要针对2015版《公路桥涵设计通用规范》JTG D60新修订的桥梁汽车荷载效应,结合实际工程进行计算。修订的公路-I级车道荷载—集中载数值随跨径变化是主要考核内容。
2.基于大量的实际运营汽车荷载调查,2015版规范在明确了规范汽车荷载标准与实际运营荷载相适应性的同时,提出通过调整系数来解决中小跨径桥梁设计汽车荷载效应偏小的问题,体现在车道荷载中集中荷载取值公式的调整(表4.3.1-2)。
3.与以往的汽车荷载基本组合相同,考点同时围绕车道荷载选用、车道数量、横向车道分布系数、恒活载标准值计算、恒活载组合系数、活载作用冲击系数和结构重要性系数的取值几项参数取用,需要细致分析和整理全面,并采用简支梁均布荷载、集中荷载跨中弯矩的结构静力计算,全部正确才能求得正确结果。
4.因是传统题目,考点仍是对车道荷载效应理解和承载能力极限状态下的基本组合理解,设计成为计算题目,需要概念清晰并运用熟练。
[解析] 1)根据《公桥通规》JTG D60—2015 4.3.1汽车荷载等级采用公路-Ⅰ级;
车道荷载q
k=10.5kN/m
集中荷载:P
k=2(L
0+130)=2×(25+130)=310kN
2)根据《公桥通规》JTG D60—2015表4.3.1-4桥涵设计车道数,桥涵设计车道数取2;
根据表4.3.1-5横向车道布载系数取1.0;根据表4.3.1-6,纵向折减系数不予折减;
3)根据《公桥通规》JTG D60-2015 4.1.5-1基本组合要求分别求出永久作用、汽车作用标准值
恒载作用跨中弯矩标准值
双车道汽车作用跨中弯矩标准值M
1k=M
1kq+M
1kp M
1k=1641+3875=5516kN•m
4)根据《公桥通规》JTG D60—2015表4.1.5-1设计安全等级为一级,结构重要性系数取1.1;根据表4.1.5-2永久作用分项系数取1.2;根据4.1.5-1汽车荷载车道荷载计算取分项系数1.4;
跨中弯矩基本组合 M
ud=1.1×[1.2×M
Gk+1.4×(1+μ)×M
1k]
M
ud=1.1×[1.2×12055+1.4×1.222×5516]=26293kN•m
1.本题的解题要点如下:
1)本题求解的是沿桥梁纵向主梁的跨中弯矩基本组合值,应采用车道荷载计算,因是高速公路桥梁,活载作用等级采用公路-Ⅰ级,其车道荷载中集中荷载计算公式即为2015版规范新修订内容;由桥梁宽度又可确定车道数为2,横向车道布载系数为1,且纵向折减系数为1。
2)采用简支梁跨中均布、集中荷载弯矩静力公式,分别求算恒载、活载作用标准值;其中简支梁的计算跨径应为支承中线间的距离。
3)对于基本组合,恒载作用分项系数取1.2,车道荷载分项系数取1.4,且活载作用要在标准值基础上考虑冲击系数,最终按上述考虑各自分项系数的恒活载作用的代数和还要乘上结构重要性系数,本题取1.1。
2.考试结果表明因计算失误丢分的很少,主要错在基本组合时对活载冲击系数和结构重要性系数的运用含混,个别还存在对桥梁计算跨径的理解错误。
36. 某梁梁底设一个矩形板式橡胶支座,支座尺寸为纵桥向0.45m,横桥向0.7m,剪切模量G
e=1.0MPa,支座有效承压面积A
e=0.3036m
2,橡胶层总厚度t
e=0.089m,形状系数S=11.2;支座与梁墩相接的支座顶、底面水平,在常温下运营,由结构自重与汽车荷载标准值(已计入冲击系数)引起的支座反力为2500kN,上部结构梁沿纵向梁端转角为0.003rad,试问,验证支座竖向平均压缩变形时,符合下列哪种情况?______
- A.支座会脱空、不致影响稳定
- B.支座会脱空、影响稳定
- C.支座不会脱空、不致影响稳定
- D.支座不会脱空、影响稳定
A B C D
C
[考点] 1.本题是关于《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004中,构件计算规定的橡胶支座设计内容的计算题,在了解和使用板式橡胶支座基本设计数据基础上,通常需进行有效承压面积、橡胶层厚度、竖向压缩变形和主梁转角引起的脱空效应、加劲钢板厚度四项主要验算内容,本次考点设计在验算支座竖向压缩变形和主梁转角引起的脱空效应,仅运用一个公式和一个判别式进行计算和判断。
2.板式橡胶支座在竖向要有足够的刚度,允许的竖向压缩变形一般较小,以避免侧向膨胀、凸出,使橡胶产生拉伸变形和应力老化,其水平方向则具有一定柔性,以适应车辆行驶、温度和混凝土收缩徐变产生的变形,其竖向厚度既决定了水平变位能力,也决定了适应梁体转动的能力。本题在分析竖向压缩变形的同时,因梁体挠曲在支座处产生转动,支座一侧继续压缩,另一侧逐渐抬起,有效承压面积减少后,受压边缘达到压应力限值时,即为支座提供的转动能力极限,并认为另侧“脱空”。
[解析] 1)根据《公桥混规》JTG D62—2004第8.4.1条第3款中的公式(8.4.1-1)常温状态
E
e=5.4G
eS
2=5.4×1.0×11.2
2-677.4MPa
2)根据《公桥混规》JTG D62—2004第8.4.1条第4款橡胶弹性体体积模量E
b=2000MPa
3)根据《公桥混规》JTG D62—2004第8.4.2条第3款板式橡胶支座竖向平均压缩变形公式(8.4.2-8)
4)根据《公桥混规》JTG D62—2004 8.4.2.3板式橡胶支座竖向平均压缩变形公式(8.4.2-9)
支座不会脱空;
0.07t
e=0.07×0.089=0.00623m=6.23mm>δ
c,m竖向变形量满足稳定要求。
1.找到计算用条款和公式,理解公式中符号并找到数值。其中橡胶支座抗压弹性模量需要利用题目条件求解,体积弹性模量在规范上一节条款中列出。没有找对公式或对题目计算内容不理解的考生,采用公式(8.4.2-6)关于支座厚度和短边长度的几何尺寸对受压稳定的条件计算,这条规范公式仅是为考虑支座过厚影响行车稳定、过薄影响支座剪切变形和转动能力的合理范围值做的限定,不是针对具体荷载作用和已产生转角的验算。
2.理解了本题验算含义并计算正确,在随后的选择答案时不会出错,但仍有个别考生计算正确,选择出错。
3.本题虽然题目简明,公式简单,计算难度不大,过程不复杂,但熟悉和了解板式橡胶支座设计的考生较少。
38. 某预应力混凝土梁,混凝土强度等级为C50,梁腹板宽度0.5m,在支承区域按持久状况进行设计时,由作用标准值和预应力产生的主拉应力为1.5MPa(受拉为正),不考虑斜截面抗剪承载力计算,假定箍筋的抗拉强度标准值按180MPa计,试问,下列各箍筋配置方案哪个更为合理?______
A.
B.
C.
D.
A B C D
A
[考点] 1.本题是关于《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004持久状况使用阶段混凝土构件,在各分项作用下综合产生的主拉应力标准值下,箍筋设计的计算题。这项验算十分重要,是作为构件斜截面抗剪承载力的补充,且当箍筋计算用量高于斜截面抗剪承载力计算的箍筋用量时,要采用本验算结果。
2.近年来,随着对主拉应力域法广泛使用,对使用阶段构件的抗裂安全提到很高高度,保证构件的使用阶段(弹性阶段)耐久性,与承载能力极限状态(进入塑性)验算同等重要,因此箍筋的抗拉强度并未取规范中的标准值,而取用对应混凝土开裂约0.2mm时的钢筋工作应力,结合实际工程进行计算和设计。
[解析] 1)根据《公桥混规》JTG D62—2004公式(7.1.6)首先判断
σ
tp=1.5MPa>0.5f
tk=0.5×2.65=1.325MPa
2)因此采用式(7.1.6-2):
已知:b=500mm,f
sk=180MPa,σ
tp=1.5MPa,
当s
v=100mm,
当s
v=150mm,
一肢
为113.1mm
2,一肢
为153.9mm
2,一肢
为201mm
2 A方案:实配A
sv=4×113.1=452.4mm
2>420mm
2满足计算、布置合理;
B方案:实配A
sv=4×153.9=615.6mm
2<625mm
2不满足计算;
C方案:实配A
sv=2×201=402mm
2<420mm
2不满足计算;
D方案:实配A
sv=6×153.9=923.4mm
2>625mm
2满足计算、布置不合理。
1.本题的解题要点如下:
1)找到计算用条款和公式,可先进行主拉应力大小判断,是仅按构造设置箍筋还是需进行设计计算。
2)按公式计算过程中,注意题面已知条件f
ak取值为180MPa。判断更合理的箍筋设置方案,首先对两种箍筋间距求出所需箍筋面积,然后与四种肢数、直径的箍筋面积比对,满足计算要求的有A、D两方案;其次D方案配筋过多,且在实际工程中,肢数过多,难以施工,再结合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004第9.3.13的规定,在支座中心向跨径方向长度相当于不小于一倍梁高范围内,箍筋间距不宜大于100mm,为降低答题难度,后半部分并未在标答中明确要求回答。
3)考试结果统计表明,本题答题的正确率不高,主要是对这条规范不够熟悉或实际工程中不够关注本项验算。
40. 桥涵结构或其构件应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计,试问,下列哪些验算内容属于承载能力极限状态设计?______
①不适于继续承载的变形
②结构倾覆
③强度破坏
④满足正常使用的开裂
⑤撞击
⑥地震
- A.①+②+③
- B.①+②+③+④
- C.①+②+③+④+⑤
- D.①+③+③+⑤+⑥
A B C D
D
[考点] 1.本题是概念题,主要针对2015版《公路桥涵设计通用规范》JTG D60强调的承载能力极限状态和正常使用极限状态的定义,和新增补的四种设计状况:持久状况、短暂状况、偶然状况和地震状况,正确理解和把握它们之间的逻辑关系。
2.本题没有推导过程或隐含内容,正常的计算和设计实践过程中,一直是在按规范定义进行,如针对构件设计书写过较完整的计算书,对上述概念的理解不会有歧义。
[解析] 根据《公桥通规》JTG D60—2015第3.1.3条和3.1.4条中的定义及条文说明可以明确属于承载能力极限状态分析情况。
1.对于熟悉桥梁专业各极限状态描述的考生,所列验算内容归类很易区分,对于不熟悉桥梁专业的考生,可以查阅对应规范的条文说明,从中发现规范描述的各状态验算分类。
2.考试结果统计表明,除采用标准答案外,部分考生引用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62对应的验算要求,也分别理清了各验算内容的属性,也算答题正确。