银符考试题库-在线练习-注册岩土工程师专业案例上午试卷模拟题9

注册岩土工程师专业案例上午试卷模拟题9

1. 拟建一龙门吊，起重量150kN，轨道长200m，条形基础宽1.5m，埋深1.5m，场地地形平坦，由硬黏土及密实的卵石交互分布，厚薄不一，基岩埋深7～8m，地下水埋深 3.0m。则岩土工程评价的重点为。

A.地基承载力
B.地基均匀性
C.基岩深度及起伏
D.地下水埋藏条件及变化幅度

A B C D

据题意，起重量150kN如作用于1m长的条形基础上，基底压力为100kPa，地基由硬黏土及卵石组成，承载力肯定满足要求；而地基均匀性是评价的重点，因硬黏土与卵石厚薄不一，且其压缩模量差别较大，可能引起不均匀沉降；而基岩埋深为7～8m，地基主要压缩层厚度为条形基础宽度的3倍，影响范围在6.0m以内，与基岩深度关系不大；地下水埋藏条件及变化幅度也不会引起地基性质明显变化。

2. 某土样做固结不排水孔压三轴试验，部分结果如下表：

次序	应力
次序	大主应力σ₁/kPa	小主应力σ₃/kPa	孔隙水压u/kPa
1	77	24	11
2	131	60	32
3	161	80	43

　　按有效应力法求莫尔圆的圆心坐标及半径，结果为( )；

A.

次序

圆心坐标

半径

1

50.5

26.5

2

95.5

35.5

3

120.5

40.5
B.

次序

圆心坐标

半径

1

50.5

37.5

2

95.5

57.5

3

120.5

83.5
C.

次序

圆心坐标

半径

1

45.0

21.0

2

79.5

19.5

3

99.0

19.0
D.

次序

圆心坐标

半径

1

39.5

26.5

2

63.5

35.5

3

77.5

40.5

A B C D

按有效应力法求莫尔圆的圆心坐标P及半径r公式如下：
P＝

/2＝(σ₁+σ₃)/2-u
r＝

/2＝(σ₁-σ₃)/2
第一次试验
P₁＝(σ₁+σ₃)/2-u＝(77+24)/2-11＝39.5
r₁＝(σ₁-σ₃)/2＝(77-24)/2＝26.5
第二次试验
P₂＝(σ₁-σ₃)/2-u＝(131+60)/2-32＝63.5
r₂＝(σ₁-σ₃)/2＝(131-60)/2＝35.5
第三次试验
P₃＝(σ₁-σ₃)/2-u＝(161+80)/2-43＝77.5
r₃＝(σ₁-σ₃)/2＝(161-80)/2＝40.5

3. 软土层某深度处用机械式(开口钢环)十字板剪力仪测得原状土剪损时量表最大读数R_y＝215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数R_g＝20(0.01mm)；重塑土剪损时量表最大读数

＝64(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数

＝10(0.01mm)。已知板头系数K=129.4m^-2钢环系数C＝1.288N/0.01mm，则土的灵敏度最接近。

A.2.2
B.3.0
C.3.6
D.4.5

A B C D

据《工程地质手册》第三版第三篇第五章第三节第294页公式3-5-13、3-5-15和3-5-16计算
c_u＝KC(R_y-R_g)

4. 在稍密的砂层中作浅层平板荷载试验，承压板为方形，面积为0.5 m²，各级荷载和对应的沉降量如下；

p/kPa	25	50	75	100	125	150	175	200	225	250	275
s/mm	0.88	1.76	2.65	3.53	4.41	5.30	6.13	7.05	8.50	10.54	15.80

则砂层承载力特征值取值最接近。

A.138kPa
B.200kPa
C.225kPa
D.250kPa

A B C D

据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)附录C第C.0.5条和第C.0.6条计算作图或分析曲线各点坐标可知，压力为200kPa之前曲线为通过原点的直线，其斜率为

自225kPa以后，曲线为下凹曲线，至275kPa时变形量仅为15.8mm，这时沉降量与承压板宽度之比为

这与判断极限荷载的s/b＝0.06有较大差距，说明加载量不足，不能判定出极限荷载，为安全起见，取最大加载量的一半作为承载力特征值。即

5. 某工程场地进行多孔抽水试验，地层情况、滤水管位置和孔位如图所示，主要测试数据见下表。试用潜水完整井公式计算含水层的平均渗透系数，其值最接近。

降深/m				流量 Q/(m³/d)	抽水孔与观测孔距离/m		含水层厚度 H/m
次数	s	s₁	s₂	流量 Q/(m³/d)	r₁	r₂	含水层厚度 H/m
第一次	3.18	0.73	0.48	132.19	4.30	9.95	12.34
第二次	2.33	0.60	0.43	92.45
第三次	1.45	0.43	0.31	57.89

A.12m/d
B.9m/d
C.6m/d
D.3m/d

A B C D

潜水完整井有两个观测孔时，渗透系数计算公式如下：

第一次降深

第二次降深

第三次降深

K＝

(K₁+K₂+K₃)＝

×(6.0+6.1+5.4)＝5.83m/d≈6.0m/d

6. 坝基由a、b、c三层水平土层组成，厚度分别为8m、5m、7m，三层土都是各向异性的，土层a、b、c的垂直向和水平向的渗透系数分别是K_ay＝0.010m/s，K_sh＝0.040m/s； K_by＝0.020m/s，K_bh＝0.050m/s；K_cy＝0.030 m/s，K_ch＝0.090 m/s。当水垂直于土层层面渗流时，三土层的平均渗透系数为K_vave，当水平行于土层层面渗流时，三土层的平均渗透系数为K_have，则下列各组平均渗透系数的数值正确的是。

A.K_vave＝0.0734 m/s，K_have＝0.1562 m/s
B.K_vave＝0.0005 m/s，K_have＝0.0006 m/s
C.K_vave＝0.0156 m/s，K，K_have=0.0600 m/s
D.K_vave＝0.0087 m/s，K_have＝0.0600 m/s

A B C D

K_have＝(8×0.04+5×0.05+7×0.09)/(8+5+7)＝0.060m/s

7. 某沉箱码头为一条形基础，在抛石基床底面处的有效受压宽度

＝11.54m，墙前基础底面以上边载的标准值q_k＝18kPa，抛石基床底面以下地基土的指标标准值为：内摩擦角φ_k＝30°，黏聚力c_k＝0，天然重度γ＝19.0kN/m³。抛石基床底面合力与垂线间夹角δ'＝11.31°，不考虑波浪力的作用，按《港口工程地基规范》(JTJ 250—98)计算地基极限承载力的竖向分力标准值，其值最接近。(注：φ_k＝30°时，承载力系数N_rB＝8.862，N_qB＝12.245)

A.7566kN/m
B.7854kN/m
C.7950kN/m
D.770kN/m

A B C D

由于是条形基础，因φ_k＞0，δ'＜φ_k，采用下式(即《港口工程地基规范》(JTJ 250—98)式4.2.6-1)计算；

＝11.54×(

×(19-10)×11.54×8.862+0+18×12.245)
＝7854.28kN/m

8. 已知条形基础宽度b＝2m，基础底面压力最小值p_min＝50kPa，最大值p_max＝ 150kPa，则作用于基础底面上的轴向压力及力矩最接近。

A.轴向压力230kN/m，力矩40kN·m/m
B.轴向压力150kN/m，力矩32kN·m/m
C.轴向压力200kN/m，力矩33kN·m/m
D.轴向压力200kN/m，力矩50kN·m/m

A B C D

由《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.2.2条计算基底平均压力
p＝

＝100kPa
轴向压力
N＝p×b＝100×2＝200kN/m

9. 已知基础宽度b＝2m，竖向力N＝200kN/m，作用点与基础轴线的距离e'＝ 0.2m，外侧水平向力E＝20kN/m，作用点与基础底面的距离h＝2m，忽略内侧的侧压力，则基础底面压力的分布为。

A.梯形分布
B.均匀分布
C.三角形分布
D.一侧出现拉应力

A B C D

顺时针方向力矩
M₁＝N·e'＝200×0.2＝40kN·m/m
逆时针方向力矩
M₂＝E·h＝20×2＝40kN·m/m
力矩平衡，基础底面压力为均匀分布。

10. 某桥基位于硬塑一般黏性黏土层上，黏土处于饱和状态，天然重度为19 kN/ m³，地基土的容许承载力[σ₀]＝250kPa，桥基埋深为3.0m，基底尺寸为3m×9m，作用在基底的合力的竖向分力为5500kN，作用于基底重心的总弯矩为480kN·m，该桥基承载力验算结果为。

A.满足，承载力为250kPa
B.不满足，承载力为250kPa
C.满足，承载力为280kPa
D.不满足，承载力为280kPa

A B C D

根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)第2．1．4条、第3．2．2条、第 3．2．4条计算承载力宽度修正
k₁＝0，k₂＝2.5
[σ]＝[σ₀]+k₁γ₁(b-2)+k₂γ₂(h-3)
＝250+0+0
＝250kPa
偏心距与核心半径
ρ＝W/A＝

＝b/6＝3/6＝0.5m
e₀＝∑M/N＝480/5500-0.087m＜ρ
基底压力最大值
σ_max＝N/A+∑M/W＝5500/(3×9)+480/(9×3²×

)＝239.3kPa＜[σ]
承载力验算结果为满足。

11. 某构筑物基础底面尺寸为3m×2m，基底中心处的偏心力矩为300kN·m，如图所示，竖向力为260kN，基础埋深为2m，则基底边缘最大压力为 kPa。

A.416.67
B.217.86
C.185.19
D.277.77

A B C D

b/6＝3/6＝0.5m＜e₀
a＝

-e₀＝

-0.6＝0.9m
p_kmax

＝185.19kPa

12. 某场地自0～10m为砂土，极限侧阻力标准值为50kPa，10m以下为中等风化花岗岩，饱和单轴抗压强度为30MPa，桩基采用钻孔灌注桩，桩长11m，桩径0.6m，桩顶入土深度为2.0m，据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)，单桩承载力为 kN。

A.8384
B.9231
C.9316
D.9458

A B C D

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5．2．11条计算
取ζ_si＝1
h_r/d＝3.0/0.6＝5
查表5．2．11得
ζ_s＝0.05×0.9＝0.045，ζ_P＝0
Q_uk＝Q_sk+Q_rk+Q_pk
＝3.14×0.6×1×50×8+3.14×0.6×0.045×30×10³×3+0
＝8383.8kN

13. 按桩身材料强度计算混凝土预制桩的桩身承载力，已知：桩埋深8m，露出地面 5m，承受竖向荷载，边长350mm，C30混凝土内配8Φ18 HRB335钢筋，桩底支承在砂层，桩顶铰接，α=0.52。则桩身承载力最接近。

A.1000kN
B.1270kN
C.1060kN
D.1090kN

A B C D

f_c＝14.3MPa，

＝300MPa，A＝350²mm²，

＝2034．72mm² H＝8m>4/a＝4/0.52＝7.69m
所以l_c＝0.7×(l₀+

)＝8.88m
d＝1.1286＝1.128×0.35＝0.395m
l_c＝8.88/0.395＝22.5
查《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)表5．5．3-1得φ＝0.60
因为是混凝土预制桩，所以f_c需乘以Ψ_c＝1.0
N＝0.9φ(Ψ_cf_cA+

)
＝0.9×0.6×(1.0×14.3×350×350+300×2034，72)
＝1276kN

14. 计算图示群桩对筏形承台板的抗冲切承载力，其值为。(条件：桩边长 400mm；承台高1.5m，h₀＝1.35m，f_t＝1.27MPa)

A.23 000kN
B.23 096kN
C.23 142kN
D.23 189kN

A B C D

a_0x＝a_0y＝1.5-0.2-0.3＝1.0m
b_x＝b_y，33+0.2×2＝3.4m
λ_0x＝λ_0y＝1/1.35＝0.7407
a_0x＝a_0y＝0.72/(0.7407+0.2)＝0.7654
[F₁]－2×2×(3.4+1)×0.7654×1.27×10³×1.35＝23 096 kN

15. 某矩形承台如图所示，据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算角桩抗冲切承载力，其值为 kN。(承台底面为正方形，边长为3.0m，高度为700mm，混凝土保护层厚度为100mm，桩截面尺寸为400mm×400mm，柱截面尺寸为600mm×600mm，f_t＝1.1×10³kPa)

A.450
B.475
C.500
D.525

A B C D

根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5．6．7．1条计算
C₁＝C₂＝0.6m
a_1x＝a_1y＝2.2/2-0.2-0.3＝0.6m＝h₀
λ_1x＝λ_1y＝a_1x/h₀＝0.6/0.6＝1
a_1x＝a_1y＝0.48/(λ_1x+0.2)＝0.4
[F₁]＝[a_1x(C₁+

)+a_1y(C₂+

]f₁h₀
＝2×0.4×(0.6+

)×1.1×10³×0.6
＝475.2kN

16. 如下图所示，计算桩顶竖向力设计值N，其值最接近。

A.550kN
B.560kN
C.570kN
D.580kN

A B C D

G_k＝2.2×2.2×2.5×20-2.2×2.2×(2.5-1.5)×10＝193.6kN
G＝C_k×γ_G＝193.6×1.2＝232.32kN
N＝(F+G)/n＝(2000+232.32)/4＝558.1 kN

17. 某均质粉土场地，土层重度为γ=18kN/m³，f_ak=110kPa，地下水位为5.0m，场地中有一建筑物采用条形基础，底面宽度为2.0m，埋深为1.5m，荷载为400kN/m，采用矿渣垫层处理地基，垫层厚度为2.0m，垫层材料重度为20kN/m³，试按《建筑地基处理技术规范》(JCJ 79—2002)计算垫层底面处附加应力值，其值为。

A.90.2kPa
B.94.2kPa
C.98.2kPa
D.100kPa

A B C D

①计算基底平均附加应力
基底平均压力
p_k＝(F+G)/A＝(400×1+2×1×1.5×20)/(2×1)＝230kPa
基础底面处土的自重应力
p_c＝∑γ_ih_i＝18×1.5＝27kPa
基底平均附加应力
p₀＝p_k-p_c＝230-27＝203kPa
②计算垫层底面处附加应力
由基底附加应力引起的垫层底面处附加应力值

矿渣垫层，z/b＝2/2＝1.0＞0.5，取θ＝30°

由于换填垫层材料的重度大于地基土的重度而引起的垫层底面处的附加应力

＝(γ₁-γ₂)z＝(20-18)×2＝4kPa
p_z＝

＝94.2+4＝98.2kPa

18. 某条形基础宽为2.0m，基础埋深1.0m，荷载作用标准组合时基础顶面线荷载为 400kN/m，场地为均质黏性土场地，γ＝19kN/m³，f_ak＝100kPa，地下水位为3.5m，采用灰土垫层，灰土重度为18.5kN/m³，则垫层厚度宜为。

A.1.5m
B.2.0m
C.2.5m
D.3.0m

A B C D

①假设垫层厚度为2.0m，进行下卧层验算
灰土垫层压力扩散角θ＝28°
p_k＝

＝220kPa
p_c＝∑γ_ih_i＝19×1＝19kPa
p_z＝

＝97.4kPa
p_cz＝∑γ_ih_i＝19×3＝57kPa
f_az＝f_ak+η_dγ_m(d-0.5)
＝100+1×19×(3-0.5)
＝147.5kPa
p_z+p_cz＝97.4+57＝154.4kPa＞f_az
垫层厚度为2.0m时，下卧层承载力验算不满足要求，同样，垫层厚度为1.5m时，下卧层承载力验算亦不满足要求。
②假设垫层厚度为2.5m，进行下卧层验算
p_z＝

＝86.3kPa
p_cz＝∑γ_ih_i＝19×3.5＝66.5kPa
f_az＝f_ak+η_dγ_m(d-0.5)
＝100+1×19×(3.5-0.5)
＝157kPa
p_z+p_cz＝86.3+66.5＝152.8kPa＞f_az
垫层厚度为2.5m时，下卧层承载力验算满足要求，因此，可取垫层厚度为2.5m。

19. 某桥墩承受两片梁自重P₁＝120kN，P₂＝100kN，桥墩自重P₃＝90kN，不考虑车辆荷载，春季受浮冰水平冲力可达65kN，地基土为软塑黏土(μ＝0.25)。为提高抗滑稳定性，在基底做了防滑锚栓，可产生20kN的阻力，则此桥墩在春融季节时的抗滑稳定性系数为。

A.1.5
B.1.1
C.0.79
D.1.3

A B C D

μ＝0.25
∑P＝120+100+90＝310N
∑T＝65
K_c＝

＝1.5

20. 某碾压式土石坝最大设计水头为80m，采用帷幕灌浆，灌孔深为15m，孔间距为 2.0m，排间距为2.5m，采用水泥黏土浆灌注，允许比降为4.0，灌浆孔的排数宜为。

A.7
B.8
C.9
D.10

A B C D

根据《碾压式土石坝设计规范》(SL 274—2001)第6．2．12条计算
T＝H/J＝80/4＝20m
n＝T/s_x＝20/2.5＝8排

21. 某铁路路堤高5.0m，路堤填料重度为18 kN/m³，底宽15m，路堤底面以下有 2.0m淤泥质土，该土层为固结土，前期固结压力为20kPa，重度)γ＝19 kN/m³，地下水位埋深2.5m，e₀＝1.25，C_c＝0.3，C_s＝0.05，设淤泥质土层顶底面附加应力相等，按《铁路特殊路基设计规范》(TBl0035—2002)计算，如修正系数取1.3，路堤中心处该土层总沉降量为 mm。

A.196
B.216
C.237
D.255

A B C D

根据《铁路特殊路基设计规范》(TB 10035—2002)第3．2．7条计算

＝0.196m＝196mm
s＝M_ss_c＝1.3×196＝255mm

22. 某基坑位于粉土场地，土层重度为18.5kN/m³，c＝5kPa，φ＝20°，地下水埋深 8.0m，基坑挖深5.0m，采用水泥土墙支护，嵌固深度设计值宜为 m，(据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)计算)

A.2.4
B.2.6
C.2.8
D.3.0

A B C D

根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)附录A第A．0．2条及第A．0．3条计算
δ＝c/γh＝5/(18.5×5)＝0.054

解得n₀＝0.516
h₀＝n₀h＝0.516×5＝2.58m
h_d＝1.1×h₀＝1.1×2.58＝2.838m

23. 某季节性冻土场地地面标高为290.136m，冬季冻结后地表最大标高为 290.296m，冻土层最低标高为288.130m，春季融化后地面标高又降至290.136m，在该场地下述有关平均冻胀率与融沉系数大小的说法正确的是。

A.平均冻胀率小于融沉系数
B.平均冻胀率大于融沉系数
C.平均冻胀率等于融沉系数
D.二者关系不能确定

A B C D

根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021--2001)第6．6．2条和《铁路特殊路基设计规范》(TB10035--2002)表7．1．15计算融沉系数
δ₀＝(h₁-h₂)/h₁
＝[(290.296-288.130)-(290.136-288.130))/(290.296-288.130)
＝0.074
平均冻胀率
η＝(h₁-h₂)/h₂
＝[(290.296-288.130)-(290.136-288.130)]/(290.136-288.130)
＝0.080

24. 某场地为冻胀黏性土，位于城市市区，标准冻深为1.6m，方形基础基底附加压力为150kPa，建筑物为非采暖库房，据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，考虑冻胀情况下基础最小埋深不宜小于 m。

A.0.67
B.0.95
C.1.60
D.1.85

A B C D

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．1节及附录G计算
设计冻深
z_d=z₀Ψ_zsΨ_zwΨ_ze＝1.6×1×0.9×0.9＝1.30m
查附录G．0．2
h_max＝0.63m
d_min＝z_d-h_max＝1.30-0.63＝0.67m

25. 某场地地下18.0～19.5m存在一溶洞，顶板岩体破碎，岩石松散系数K＝1.2，当顶板坍塌自行填塞洞体后，坍塌拱顶部距地表的距离是。

A.7.5m
B.9.5m
C.10.5m
D.13.5m

A B C D

用溶洞顶板坍塌自行填塞估算法解题
洞体最大高度
H₀＝19.5-18.0＝1.5m
溶洞顶板坍塌自行填塞所需塌落高度
H＝H₀/(K-1)＝1.5/(1.2-1)＝7.5m
坍塌拱顶部距地表距离为
H₁＝18.0-7.5＝10.5m

26. 某场地自0～3m为硬塑黏土，E_s1＝12MPa；3～8m为淤泥质土，E_s2＝4MPa；8～ 15m为砂土，E_s3＝15MPa，15m以下为基岩，如场地中有大面积堆载，平均加载量为 50kPa，当固结度达80%时地面平均沉降值最接近 mm。

A.78
B.98
C.108
D.118

A B C D

s＝

×7＝98.3mm
s_t＝U_ts＝0.8×98.3＝78.6mm

27. 某场地设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，建筑物采用筏形基础，埋深为3m，场地为砂土场地，地下水位为4.0m，在5.0m、10.0m、16.0m处的标准贯入锤击数的实测值分别为7、12、18，在三个深度中有处存在液化可能性。(注：按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)计算)

A B C D

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第4．3．4条计算
N₀＝10
N_cr＝N₀[0.9+0.1(d_s-d_w)]

d_s＝5m时
N_cr＝10×[0.9+0.1×(5-4)]

＝10
d_s＝10m时
N_cr＝10×[0.9+0.1×(10-4)]

＝15
d_s＝16m时
N_cr＝10×[0.9+0.1×(16-4)]

＝21
三个点的实测击数均小于临界击数，均可能液化。

28. 同一场地上甲、乙两座建筑的结构自振周期分别为T_甲＝0.25s，T_乙＝0.60s，已知建筑场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。若两座建筑结构的阻尼比都取0.05，则在抗震验算时，甲、乙两座建筑的地震影响系数之比(a_甲/a_乙)最接近。

A.1.6
B.1.2
C.0.6
D.条件不足，无法计算

A B C D

①根据已知条件，场地的设计特征周期T_g＝0.35s
②甲建筑；T_甲＜T_g，a_甲＝η₂a_max
③乙建筑：T_g＜T_乙＜5T_g，a_乙＝(T_g/T_乙)^γη₂a_max
④阻尼比取0.05时，γ＝0.9
⑤a_甲/a_乙＝

=1.62

29. 已知某建筑场地土层分布如下表所示。为了按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)划分建筑场地类别，测量土层剪切波速的钻孔应达到的深度为。

层序	土层名称和性状	层厚(m)	层底深度(m)
1	填土	5	5
2	粉质黏土	10	15
3	中密粉细砂	15	30
4	稍密-中密圆砾	30	60
5	坚硬稳定基岩

A.15m
B.20m
C.30m
D.60m

A B C D

①从表中土层分布可以看出，深度60m以内不可能有剪切波速大于500m/s的土层，
故覆盖层厚度可定为60m。
②等效剪切波速的计算深度取覆盖层厚度和20m二者的较小值，即20m。
③因为覆盖层厚度为60m时，有了等效剪切波速即可确定建筑场地类别，故测量土层
剪切波速的钻孔深度达到等效剪切波速的计算深度为20m即可。

30. 在地震基本烈度为8度的场区修建一座桥梁，场区地下水位埋深5m，场地土组成如下：深度0～5m为非液化黏性土，深度5～15m为松散均匀的粉砂，15m以下为密实中砂。按《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)计算判别，深度5～15m的粉砂层为液化土层，液化抵抗系数C_e均为0.7。若采用摩擦桩基础，深度5～15m的单桩摩阻力的综合折减系数。应为。

A.1/6
B.1/3
C.1/2
D.2/3

A B C D

根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)第2．2．4条计算
C_e＝0.7时
当d_s≤10m时，a＝1/3
当10m 所以，对于穿过10m厚的液化粉砂层的桩身来说，上面5m，a＝1/3，下面5m，a＝2/3，
综合结果应为1/2。

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

深色：已答题浅色：未答题

次序	圆心坐标	半径
1	50.5	26.5
2	95.5	35.5
3	120.5	40.5

次序	圆心坐标	半径
1	50.5	37.5
2	95.5	57.5
3	120.5	83.5

次序	圆心坐标	半径
1	45.0	21.0
2	79.5	19.5
3	99.0	19.0

次序	圆心坐标	半径
1	39.5	26.5
2	63.5	35.5
3	77.5	40.5