B

据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—1999)第5．4节第5．4．8条计算
   

C

据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第2．1．8条、第4．3．5条及条文说明计算
   
   h_p-＝0.015×20＝0.3mm
   当p＝100kPa时
   h_p-＝0.27mm
   当p＝150kPa时
   A_p-＝0.33mm
   
   解得p_sh＝125kPa

A

由《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)第4．1．18条：荷载标准值为每延米400kN，
   承载力特征值为200kPa，则基础宽度约2.0m，条形基础孔深宜为宽度的3倍，孔深为 2×3+1.5＝7.5m，以8m为宜。

B

据《工程地质手册》(第三版)第九篇第三章第三节及《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287—99)附录J计算
   p＝p₀+p_z-p_s＝0.75+0.25-0＝1.0MPa
   

A

根据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第2．3．4条、第2．3．5条、第2．3．6条计算
   △_zs＝β₀∑δ_zsi h_i
             ＝0.5×(0.032×100+0.027×100+0.022×100+0.020×100)
             ＝5.05cm＜7cm
   该场地为非自重湿陷性场地，湿陷量自1.5m累积至8m。
   △_s＝∑β△_si h_i
   ＝1.5×0.036×50+1.5×0.038×100+1.5×0.030×100+1.5×0.022×100+ (1.5+1)×0.020×50
   ＝18.7cm

C

按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．2．5条计算
   φ＝0°
   c_k＝q_u×6.6＝3.3kPa
   M_b＝0，M_d＝1.0，M_c＝3.14
   f_a＝M_bγb+M_dγ_md+M_c C_k
   ＝0+1×18×1.5+3.14×3.3
   ＝37.36kPa

A

据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．2．5条和第5．2．7条计算
   软弱下卧层顶面处承载力特征值
   f_az＝M_bγb+M_dγ_md+M_cC_k
   ＝0+1.39×10.5×12.4+3.71×30
   ＝292.3kPa
   基础底面以上土的自重应力
   p_c＝γ'_md₁＝13.3×4.4＝58.52kPa
   基础底面的接触压力
   p_k＝N/A＝153 600/(16×32)＝300kPa
   z＝12.4-4.4＝8.0m
   
   ＝139.8kPa
   软弱下卧层顶面处的自重应力
   p_cz＝γ_md＝10.5×12.4＝130.2kPa
   p_z+p_cz＝139.8+130.2＝270kPa＜f_az

B

据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．2．5条计算
   φ_k＝18°，查表5．2．5得
   M_b＝0.43，M_d＝2.72，M_c＝5.31
   承载力特征值
   f_a＝M_bγb+M_dγ_m d+M_cC_k
   ＝0.43×9.0×16+2.72×13.3×4.4+5.31×30
   ＝80.39kPa

B

据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)中相关内容计算
   d＝3.5-2.0＝1.5m
   下卧层承载力
   f_az＝f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m (d-0.5)
   ＝105+0+1××(1.5-0.5)
   ＝119.8kPa
   由于z＝2.0-1.3＝0.7m，z/b＝0.7/3＝0.23＜0.25
   取θ＝0，承载力由下卧层控制
   p_z＝p_k-p_c＝400/3-1.5×18＝106.3kPa
   p_cz＝1.5×18+0.7×8＝32.6kPa
   p_z+p_cz＝106.3+32.6＝138.9kPa＞f_az
   A不正确。
   如果b＝4.0m，计算如下；
   p_z＝p_k-p_c＝400/4-1.5×18＝73kPa
   p_z+p_cz＝73+32.6＝105.6kPa＜f_az＝119.8kPa
   下卧层承载力满足要求，B正确
   由于
   0.033b＝0.033×3＝0.099m
   该地基承载力特征值不宜采用规范中公式5．2．5计算，C不正确。
   156.3kPa不是净反力，D不正确。

D

据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．2．4条计算
   基础埋深应取基础及地面上结构施工完成时的埋深
   d＝2.0m
   γ_m＝∑γ_ih_i，/∑h_i
   ＝[18.5×1+(20.5-10)×1)/(1+1)
   ＝14.5kN/m³
   f_a＝f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m (d-0.5)
   ＝150+0+1.5×14.5×(2-0.5)
   ＝182.6kPa

B

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5．3．5条计算如下：
       
    s＝1.0×[(80/7500)×1.8560+(80/2400)×1.9174]＝0.0837m＝83.7mm

D

按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5．1．11条计算
   N_i＝
   N_max＝＝902.1kN

C

第1、第2量测断面之间的压缩变形
   △_1-2＝×13＝4.93×10^-5×13＝0.000641m＝0.641mm
   第2，第3量测断面之间的压缩变形
   △_2-3＝×3＝1.2×10^-5×3＝0.000036m＝0.036mm
   桩端沉降为
   s_b＝2-0.641-0.036＝1.323mm

D

该桩直径d＝1000mm＞800mm，属于大直径桩。大直径桩的单桩极限承载力可由下式计算：
   Q_uk＝Q_sk+Q_pk＝u∑Ψ_sil_iq_ski+Ψ_pA_pq_pk
   桩侧为黏土和粉土时
   Ψ_si＝1.0
   桩侧为砂土时
   Ψ_si＝＝0.928
   桩底为砂土时
   Ψ_p＝＝0.830
   将各土层参数代入上式可得
   Q_uk＝π×1.0×(1.0×6.0×40+1.0×4.7×44+0.928×0.8×55)+ 0.830×π×0.7²×5500
   ＝8559kN
   R＝8559/1.67＝5125.1kN

B

桩顶的最大净反力
   N_max＝＝597.2kN
   承台在x方向柱边缘承受的最大弯矩
   M_max＝2N_max (0.45-0.5×0.3)＝358.3kN·m

C

A＝π(D²-d²)/4＝3.14×(0.8²-0.76²)/4＝0.049
   材料的弹性模量为
   E＝C² p＝51202×7800＝2.04×10¹¹ N/m²
   桩的力学阻抗为
   Z＝＝2.04×10¹¹×0.049/5120＝1 952 300N·s/m

A

根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第14．3．3条，成孔时，地基土的含水量宜接近最优(或塑限)含水量，当土的含水量低于12%时，宜对拟处理范围内的土层进行增湿，增湿土的加水量可按下式估算；
   Q＝＝200×8×1.15×(18%-10%)×1.1＝161.92t
   即需加水161.92ms。

C

σ_t＝0.0787＝0.0787×2.0^0.8111＝0.138MPa

B

钢轨接头处路基面上的振动加速度
   a₀＝50v＝50×100＝5000
   由D_r＝0.6，P_0.1＝20%查图C.0.1得临界加速度a_c＝650
   细粒土的最小厚度
   h_c＝F(1ga₀-1ga_c)
   ＝1.2××(1g5000-1g650)
   ＝204cm

D

取单位长度基坑侧壁计算：
   主动土压力系数
   K_a＝tan² (45°-φ/2)＝tan² (45°-30°/2)＝0.33
   被动土压力系数
   K_p＝tan² (45°+φ/2)＝tan² (45°+30°/2)＝3
   基坑底面处的主动土压力
   e_alk＝hγK_a＝4×18×0.33＝23.76kPa
   反弯点(弯矩零点)处的被动土压力
   e_plk＝γh_clK_p＝18×h_cl×3＝54h_cl
   由e_alk＝eplk得
   h_cl＝23.76/54＝0.44m

B

主动土压力系数
   K_a＝tan² (45°-φ/2)＝tan² (45°-30°/2)＝0.33
   被动土压力系数
   K_p＝tan² (45°+φ/2)＝tan² (45°+30°/2)＝3
   基坑底面处的主动土压力
   e_alk＝hγK_a＝4×18×0.33＝23.76kPa
   反弯点(弯矩零点)处的被动土压力
   e_plk＝γA_cl K_P＝18×h_cl×3＝54h_c1
   由e_alk＝e_plk得
   h_cl＝23.76/54＝0.44m
   基坑底面以上的主动土压力
   E_ac1＝he_alk＝×4×23.76＝47.52kPa
   E_acl作用点到弯矩零点的距离
   h_all＝h_cl+＝0.44+-1.77m
   基坑底面以下的主动土压力
   E_ac2＝h_cl e_alk＝0.44×23.76＝10.45kPa
   E_ac2作用点到弯矩零点的距离
   h_a12＝h_cle_plk＝×0.44-0.22m
   设定弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和
   E_pc＝h_cl e_plk＝×0.44×23.76＝5.23kPa
   E_pc作用点到弯矩零点的距离
   h_pl＝h_cl＝×0.44-0.22m
   支点力
   
   ＝34.94kN

A

塌落拱高度
   
   ＝6.35m
   平均侧向围岩压力
   p_s＝γh(2h₁+h)tan² (45°-φ/2)
   ＝×22×5×(2×6.35+5)×tan² (45°-40°/2)
   ＝212kN

D

p_i＝(p+ccotφ)(1-sinφ)()-ccotφ
   ＝(1000+20×cot30°)×(1-sin30°)×-20×cot30°
   ＝48.13kPa

D

p_i＝(p+ccotφ)(1-sinφ)-ccotφ
           ＝(1000+20×cot30°)×(1-sin30°)×-20×cot30°
           ＝517.32×-34.64
   令p_i＝0，则
   R₀＝4/＝15.46m

D

△_zs＝β₀∑δ_zsi h_i＝1.5×(0.019×7000+0.015×8000)＝380mm
   属于自重湿陷性黄土，湿陷量累计至非湿陷性黄土层的顶面止。
   △_s＝∑βδ_si h_i＝(1.5×0.028×5000)+(1.0×0.028×500)+(1.0×0.018×4500)+(1.5×0.015×3500)＝384mm
   湿陷等级为Ⅲ级(严重)。

B

①计算泥石流重度γ_m
   由题可知w＝0.14，G_m＝2.60，f＝0.15，Q_w＝2000m³/s
   
   ②计算泥石流修正系数P
   
   ③计算沟谷中设计泥石流流量Q_m
   Q_m＝Q_w (1+P)＝2000×(1+0.22)＝2440m³/s

C

用单位变形法预测地面的沉降量
   ①原供水井群的单位变形量
   I_c＝＝8.39mm/m
   ②原供水井群的比单位变形量
   ＝I_c/H＝8.39/(10×10³)＝8.39×10^-4m^-1
   ③现供水井群不可恢复的变形量
   s_c＝△hH₁＝8.39×10^-4×20×(20-6)×10³＝234.9mm

D

传递系数
   Ψ＝cos(β_n-1 -β_n)-sin(β_n-1 -β_n)tanφ_n
    ＝cos(β₅-β₆)-sin(β₅-β₆)tanφ₆
    ＝cos(35°-20°)-sin(35°-20°)tan18°
   第6块滑体的剩余下滑力
   F₆＝F₅Ψ+γ_tG_6t-C_6t tanφ₆-c₆l
     ＝380×0.882+1.15×G₆ sin20°-G₆cos20°tan18°-11.3×12
     ＝235.5kN/m
   剩余下滑力对桩的下滑水平推力
   F_6H＝F₆cos20°＝235.5×cos20°＝222.gkN/m

C

按《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287—99)，相对含水量应按下式计算：
   w_u＝w_s/w_L＝0.33/0.35＝0.94＞0.9
   判别为可能液化土。

C

由《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—89)第2．2。4条可得：
   C_e＝0.7时
   当d_s≤10m时，a＝1/3；当10m＜d_s≤20m时，a＝2/3
   所以对于穿过10m厚的液化砂层的桩身来说，上面5m，a＝1/3，下面5m，a＝2/3。总的折减系数为1/2。