有一钢筋混凝土非预应力屋架,如题图所示: 已知:屋架混凝土强度等级为C30。节点集中荷载P=P1 +P2 恒荷载P1 =12kN(标准值且包括构件自重) 活荷载P2 =6kN(标准值且活荷载大于4kN/m2 ) 提示:1.计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响; 2.上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。 2. 在恒荷载和活荷载的作用下,上弦杆件S
1 的内力设计值(kN)与下列( )项数值相接近。
A.153.02 B.124.16 C.148.99 D.127.51 A B C D
D
采用节点法:P=1.2×12+1.4×6=22.8kN
R
A =(22.8×6)×
=68.4kN
由节点静力平衡:R
S1 ×0.447+R
A =
×P
(与假设的方向相反)
3. 上弦杆件截面为200mm×200mm,配置4根
14的钢筋,试问该屋架上弦杆的承载能力N(设计值,kN)与下列
项值相接近。
A.N=337.5 B.N=477.62 C.N=250.27 D.N=591.35 A B C D
A
混凝土C30 f
c =14.3N/mm
2 =210N/mm
2 A
s =615mm
2 截面尺寸为 b×h=200mm×200mm
因为h=200mm<300mm 根据混凝土规范4.1.4
对强度进行折减 0.8×f
c =11.44N/mm
2
某钢筋混凝土框架梁截面尺寸b×h=300mm×500mm,混凝土强度等级为C25,纵向钢筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,as =35mm。4. 若梁的纵向受拉钢筋为4
22,纵向受压钢筋为2Φ20,箍筋为
8@200双肢箍,梁承受一般均布荷载,则考虑地震组合后该梁能承受的最大弯矩M与剪力V最接近下列
项数值。
A.M=260kN·m,V=148kN B.M=342kN·m,V=160kN C.M=297kN·m,V=195kN D.M=260kN·m,V=160kN A B C D
D
截面有效高度:h
0 =h-a
s =500-35=465mm
双筋矩形截面的受弯构件受压区高度x按下式计算:
5. 若该梁为三级框架梁,考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值V=101kN(集中荷载引起的占75%以上,集中荷载作用点至支座的距离a=2000mm),箍筋间距s=200mm,则该截面的最小配箍面积为
。
A.81mm2 B.94mm2 C.57mm2 D.112mm2 A B C D
B
三级框架梁构造要求:
箍盘最小直径 D
min =8mm
加密区箍盘最大间距 s'
max =min|150,h/4|=125mm
非加密区箍盘最大间距 s
max =2×s'
max =250mm
最小配箍面积 A
sv,min =(0.260×f
t /f
yv )×b×s=(0.260×1.27/210)×300×200
=94mm
2 集中荷载作用下、考虑地震作用组合的框架梁,其斜截面受剪承载力应满足:
已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mm,柱子的计算长度Io =12m,混凝土强度等级为C35,纵向钢筋HRB4OO,纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as =40mm。6. 设轴向力的偏心距e
0 625mm,承受轴力设计值N=400kN,轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e与下列
项数值最为接近。
A.987mm B.1094mm C.824mm D.1130mm A B C D
B
附加偏心距 e
a =max{20,h/30}=max{20,23}=23mm
轴向压力对截面重心的偏心距: e
0 =625mm
初始偏心距 e
i =e
0 +e
a =625+23+648mm
偏心距增大系数 η
轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离:
7. 设轴向力的偏心距e
0 =1000mm,截面为大偏心受压,每侧布置4
25的钢筋,则截面能承受的轴向力设计值N与下列
项数值最为接近。
A.N=305kN B.N=516kN C.N=602kN D.N=743kN A B C D
B
截面配筋 A
s '=A
s =1964mm
2 附加偏心距 e
a =max{20,h/30}=max{20,23}=23mm
轴向压力对截面重心的偏心距: e
0 =1000mm
初始偏心距 e
i =e
0 +e
a =1000+23+1023mm
偏心距偏大系数 η
假定N=0.5f
c A,则由混凝土规范式7.3.70-2 取ζ
1 =1.0
8. 若已知截面为非对称配筋,受压区配有3
20的钢筋,构件承受轴力设计值N=800kN,弯矩设计值M=265kN·m,则截面受拉侧的配筋面积与下列
项数值最为接近。
A.700mm2 B.652mm2 C.892mm2 D.942mm2 A B C D
A
纵向钢筋最小截面面积
全部纵向钢筋的最小面面积 A
s,min =A×ρ
min =350000×0.50%=1750mm
2 一侧纵向钢筋的最小截面面积 A
s1,min =A×0.20%=350000×0.20%=700mm
2 附加偏加距 e
a =max{20,h/30}=max={20,23}=23mm
轴向压力对截面重心的偏心距:e
0 =331mm
初始偏心距 e
i =e
0 +e
a =331+23=354mm
偏心距增大系数 η
钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm,混凝土强度等级为C30,梁受拉区配置3 20的钢筋(942mm2 ),混凝土保护层c=25mm,承受均布荷载,梁的计算跨度 Io =6m。9. 若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M
k =100kN·m,则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列
项数值最为接近。
A.0.770 B.0.635 C.0.580 D.0.660 A B C D
A
C30 f
tk =2.01N/mm
2 E
c =29791N/mm
2 E
s =200000N/mm2
A
te =0.5×6×h=0.5×250×500=62500mm
2
10. 若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=0.825,则该梁的短期效应刚度与下列
项数值最为接近。
A.27610kN·m2 B.27102kN·m2 C.28610kN·m2 D.29610kN·m2 A B C D
A
钢筋弹性模量与混凝土模量的比值α
E :
α
E =E
s /E
c =200000/29791=6.71
12. 已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M
k =90kN·m,受拉区纵向钢筋为 3
20(带肋钢筋),等效直径d
eq =20mm,按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk =210N/mm
2 ,则最大裂缝宽度w
max 与下列
项数值最为接近。
A.0.201mm B.0.197mm C.0.233mm D.0.256mm A B C D
C
矩形截面偏心受拉构件的受力特征系数 α
cr =2.1
带肋钢筋的相对黏结特性系数 υ=1.0
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρ
te ,按下列公式计算:
13. 若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρ
te =1.508%,按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
sk =157N/mm
2 ,裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=0.551,受拉钢筋同上题,则梁表面处的最大裂缝宽度w
s,max 与下列
项数值最为接近。
A.0.154mm B.0.140mm C.0.125mm D.0.177mm A B C D
A
最大裂缝宽度w
max ,按下列公式计算:
某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房,跨度均为35m;边列柱柱间距为10m,中列柱柱间距为20m,局部60m:采用三跨连续式焊接工字形屋面梁,其间距为10m,屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板,屋面坡度为1/20;檩条采用多跨连续式H型钢檩条,其间距为5m;檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示,且系杆仅与檩条相连。 中列柱柱顶设置有20m和60m跨度的托架,托架与钢柱采用铰接连接,托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面,且屋面梁的顶面略高子托架顶面约150mm。 檩条、屋面梁、20m跨度托架采用Q235B钢,60m跨度托架采用Q345B钢。手工焊接时,分别采用E43型焊条和E50型焊条,要求焊缝质量等级为二级。 20m跨度托架杆件采用轧制T型钢,T型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m跨度托架杆件采用轧制H型钢,H型钢的腹板与托架平面相垂直。 18. 试问,20m跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列
项数值最为接近。
A.730.0 B.350.0 C.380.0 D.372.5 A B C D
C
2V
A =3F
2 +2×
F
2 +F
1 =760 ∴V
A =380
19. 20m跨度托架上弦杆的轴心压力设计值N=1217kN,采用轧制T型钢,T200×408×21×21,i
x =53.9mm,i
y =97.3mm,A=12570mm
2 。当按轴心受压构件进行稳定性计算时,杆件最大压应力(N/mm
2 )与下列
项数值最为接近。
提示:① 只给出上弦杆最大的轴心压力设计值,可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。
② 为简化计算取绕对称轴的λ
y ,代替λ
yz 。
A.189.6 B.144.9 C.161.4 D.180.6 A B C D
27. 工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时,
。
A.可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘
的范围
B.必须加厚腹板
C.必须设置纵向加劲肋
D.必须设置横向加劲肋
A B C D
A
按GB 50017-2003,腹板高厚比不能满足按全腹板计算要求时,有两种解决办法,可用(不是必须)纵向加劲肋加强,或在计算构件强度和稳定性时将腹板的截面仅考虑计算高度边缘范围内两侧宽度各为20
的部分
29. 有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑,屋架间距6m,支撑节间6m,支撑杆件截面是
。
A B C D
D
按GB 50017-2003,受拉支撑长细比取350,计算交叉受拉杆件平面外的长细比时,应采用与角钢肢边平行轴的回转半径,平面外计算长度为
×600=849cm,需i
x ≥849/350=2.43cm,故选用
80×5,i
x =2.48cm
截面尺寸为1170mm×l90mm的窗间墙,采用MU7.5单排孔混凝土小型空心砌块和M7.5混合砂浆砌筑,不错孔,不灌实。墙的计算高度3.8m,承受轴向力设计值 105kN,荷载标准值产生的偏心距为38mm。31. 假定该窗间墙的高厚比β=20,试确定其承载力与
项数值相近。
A.126.71kN B.122.04kN C.122.56kN D.137.38kN A B C D
A
f=1.93N/mm
2 ,A=1170mm×190mm=222300mm
2 ≈0.22mm
2 <0.3m
2 ,调整系数γ
a =0.7+0.22=0.92mm
2 ,调整后f=0.92×1.93=1.78N/mm
2 N=φfA=0.32×1.78×222300=126.6kN
某窗间墙尺寸为1200mm×370mm,如题图所示,采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm,跨度5m,支承长度a=240mm,梁端荷载设计值产生的支承压力N1 =240kN,梁底墙体截面处的上部设计荷载为N0= 50kN。 33. 假定a0=142.88mm,梁端支承处砌体的局部受压承载力与
项数值最为接近。
A.78.87kN B.63.21kN C.59.87kN D.52.8kN A B C D
D
2.4-4)得局部受压面积:A
l =a
0 b=142.88×200=28576mm
2 ≈0.029m
2 A
0 =(b+2h)h=(200+2×370)×370=347800mm
2 ≈0.348m
2 ηγfA
l =0.7×2.0×1.3×29000=52780N=52.8kN
34. 在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块,其尺寸为a
b =240mm,b
b =620mm,t
b = 300mm。已知a
0 =81.13mm,试问垫块下砌体的局部受压承载力与
项数值接近。
A.83.58kN B.96.8kN C.119.39kN D.127.5kN A B C D
B
b+2h=620+2×370=1360mm>1200mm,因此取b+2h=1200mm
垫块面积: A
b =a
b b
b =240×620=148800mm
2 影响砌体局部抗压强度的计算面积:A
0 =(b+2A)×A=1200×370=444000mm
2 γ
1 =0.8γ=0.8×1.49=1.192
上部平均压应力设计值:
根据规范4.2.5的规定:
垫块上由上部荷载设计值产生的轴力N=σ
0 A
b =0.113×148800=16.8kN
合力的偏心距:
垫块上合力的影响系数:
,则当β=3.0时,φ=0.42
局部受压承载力为:φγ
l fA
b =0.42×1.192×1.3×148800=96.8kN
已知柱间基础上墙体高15m,双面抹灰、墙厚240mm,采用MU10烧结普通砖,M5混合砂浆砌筑,墙上门洞尺寸如题图所示,柱间6m,基础梁长5.45m,基础梁断面尺寸为b×hb =240mm×450mm,伸入支座0.3m;混凝土为C30,纵筋为HRB335,箍筋为HPB235。 35. 墙梁跨中截面的计算高度H
0 与
项数值最为接近。
A.5375mm B.5150mm C.5335mm D.5450mm A B C D
A
l
c =5.15m,l
n =4.85m 1.1l
n =1.1×4.85=5.335m,故l
0 =5.15m
H=15m>l
0 ,故取h
w =l
0 =5.15m
36. 若已知墙梁计算跨度l
0 =5150mm,则规范公式7.3.6-1中,公式右端的值与
项数值最为接近。
A.72.35kN·m B.66.5kN·m C.68.92kN·m D.78.95kN·m A B C D
A
托梁自重 1.2×25×0.24×0.45=3.24kN/m
墙体自重 1.2×[5.24×(15×5.15-1×2.4)+1×2.4×0.45]/5.15=91.64kN/m
Q
2 =3.24+91.64=94.88kN/m
M
b =α
M M
2 =0.23×314.56=72.35kN·m
37. 托梁按偏心受拉构件进行计算,若已知a
M =0.250,η
N =2.032,假设墙梁的跨中计算高度H
0 =5.450m,由荷载Q
2 引起的跨中弯矩值M
2 =315kN·m,则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离e与
项数值最为接近。
A.670mm B.490mm C.550mm D.450mm A B C D
B
M
b =α
M M
2 =0.250×315=78.75kN·m
故为大偏心受拉构件。轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离:
38. 若已知荷载设计值Q
2 =150kN/m,则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式7.3.8)验算时公式右端的剪力值与
项数值最为接近。
A.149.2kN B.150.59kN C.181.88kN D.167.38kN A B C D
C
净跨 l
n =5.45-2×0.3=4.85m
托梁支座边剪力设计值: V
2 =150×
=363.75kN
由规范7.3.8条可知:对于有洞口自承重墙梁β
v =0.5
V
b =β
v V
2 =0.5×363.75=181.88kN
40. 对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述,以下
项为正确。
A.墙体开裂阶段的抗剪能力明显提高
B.如果先浇构造柱,一定要严格按构造规定沿墙高每隔500mm设2
6结钢筋
C.构造柱必须单独设置基础,不得直接埋入室外地坪下500mm或较浅的基础圈梁中
D.各片承重墙体均设置连续到顶的构造柱,对墙体抗剪强度有提高作用
A B C D
D
根据抗震规范4.4.3条,两端均有构造柱的抗震墙,rRE =0.9,其他抗震墙rRE =1.0,相当抗震抗剪强度提r0.9 =1.1,所以构造柱虽然对墙体的开裂强度无明显的提高,但对墙体的抗剪强度约可提高10%~30%左右,所以D正确
如题图所示原木屋架,选用红皮云杉TC13B制作。斜杆D3 原木梢径d=100mm,其杆长L=2828mm。 42. D
3 杆轴心压力设计值N=-17.77kN,当按强度验算时,斜杆D
3 的轴心受压承载力σ
c 与下列
项数值最为接近。
A.1.10N/mm2 B.1.39N/mm2 C.2.26N/mm2 D.1.78N/mm2 A B C D
C
由规范表4.2.1-3可知,红皮顺纹抗压强度和抗弯强度设计值分别为f
c =10N/mm
2 ,根据4.2.3条第一款的规定,f
c =1.15×10=11.5N/mm
2 按小头直径验算强度 A
n =
=7854mm
2 应用规范公式4.1.2-1
某群桩基础的平面,剖面和地基土层分布情况如题图;地质情况如下: ① 杂填土:其重度γ=17.8kN/m3 ; ② 淤泥质土:其重度γ=17.8kN/m3 ,桩的极限侧阻力标准值qsik =20kPa,属高灵敏度软土; ③ 黏土:其重度γ=19.5kN/m3 ,桩的极限侧阻力标准值qsik =60kPa,土的压缩模量 Es1 =8.0MPa; ④ 淤泥质土:地基承载力标准值fK =70kPa,压缩模量Es2 =1.6MPa;在桩长深度范围内务土层的加权平均土层极限摩擦力标准值qsk =21kPa; ⑤ 作用子桩基承台顶面的竖向力设计值F=3600kN,桩基承台和承台上土自重设计值 G=480kN。本桩基安全等级为二级。 某二级建筑桩基如题图所示,柱截面尺寸为450mm×600mm,作用于基础顶面的荷载设计值为:F=2800kN,M=210kN·m(作用于长边方向),H=145kN,采用截面为 350mm×350mm的预制混凝土方桩,承台长边和短边为:a=2.8m,b=1.75m,承台埋深 1.3m,承台高0.8m,桩顶伸入承台50mm,钢筋保护层取40mm,承台有效高度为:h0 =0.8 -0.050-0.040=0.710m=710mm,承台混凝土强度等级为C2O,配置HRB335钢筋。 53. 柱边承台受冲切承载力值与下列
项值接近。
A.4230.9kN B.4367.1kN C.4457.6kN D.4601.5kN A B C D
D
因h=800mm,故β
oy =1.0
2[β
ox (b
c +a
oy )+β
oy (h
c +a
ox )]β
hp f
τ h
o =2x[0.832×(0.45+0.125)+2.10×(0.60+0.575)]×1.0×1100×0.710
=4601.5kN
54. 角柱向上冲切时承台受冲切承载力与下列
项值接近。
A.967.3kN B.1142.6kN C.1296.7kN D.1401.5kN A B C D
B
C
1 =C
2 =0.525m
a
1x '=a
0x =0.575m,λ
1x =λ
0x =0.810
a
1y =a
0y =0.125m,λ
1y =λ
0y =0.20
55. 承台I-I截面的受剪承载力与下列
项值接近。
A.1156.7kN B.1269.8kN C.1321.4kN D.1450.7kN A B C D
C
5.18-2,剪跨比与冲跨比相同,故Ⅰ-Ⅰ斜截面中:
λ
x =λ
ox =0.810
按公式(8.4.5-4)计算,因h
0 =700mm<800mm,故取β
hx =1.0
β
hx βf
t b
o h
0 =1.0×0.967×1100×1.75×0.71=1321.6kN
有密集建筑群的城市市区中的某建筑,地上28层,地下1层,为一般框架—核心筒钢筋混凝土高层建筑。抗震设防烈度为7度。该建筑质量沿高度比较均匀,平面为切角正三角形,如题图所示。 58. 假定基本风压值当重现期为10年时w
0 =0.40kN/m
2 ;当为50年时w
0 =0.55 kN/m
2 ;当为100年时w
0 =0.6kN/m
2 。结构基本周期T1=2.9s。试确定,该建筑脉动增大系数ξ与下列
项数值最为接近。
A B C D
A
地面粗糙程度为C类,在计算ξ时应乘以0.62
0.62w
0 =0.62×0.55×2.9
2 =2.868
查表用插值法:ξ=1.588
60. 风作用方向见题58-62图。竖向风荷载q
k 呈倒三角形分布,如题60图所示。q
k =
,式中i为六个风作用面的序号,B为每个面宽度在风作用方向的投影。试问,
(m)值与下列
项数值最为接近。
提示:按《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)确定风荷载体型系数。
A B C D
B
查《建筑结构荷载规范》
μ
s1 =0.8,μ
s2 =μ
s3 =-0.45,μ
s4 =μ
s5 =μ
s6 =0.5
B
1 =32m,B
2 =B
3 =6m,B
4 =B
5 =16m,B
6 =12m
=32×0.8-0.45×2×6+0.5×2×16+0.5×12=42.2m
61. 假定风荷载沿高度呈倒三角形分布,地面处为0,屋顶处风荷载设计值q=134.7kN/m
2 ,如题61图所示。地下室混凝土切变模量与折算受剪截面面积乘积G
0 A
0 =19.76×10
6 kN,地上1层G
1 A
1 =17.17× 10
6 kN。试问,风荷载在该建筑物结构计算模型的嵌固端处产生的倾覆力矩设计值 (kN·m),与下列
项数值最为接近。
提示:侧向刚度比,可近似按楼层等效剪切刚度比计算。
A.260779 B.347706 C.368449 D.389708 A B C D
C
由《建筑抗震设计规范》条文说明6.1.14-1
所以嵌固端不在地下室顶板处,而在基础处
某18层一般现浇钢筋混凝土框架结构,结构环境类别为一类,抗震等级为二级,框架局部粱柱配筋如题图所示。梁柱混凝土强度等级均采用C30,钢筋采用HRB335( )及 HPB235( )。 某10层现浇钢筋混凝土框架—剪力墙结构房屋,丙类建筑,剖面图如图所示。其抗震设防烈度为8度、地震分组第二组,地震加速度0.20g,Ⅱ类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀,但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比s' =0.05。结构的基本周期T1 =1.13s。各层的重力荷载代表值=G1 =14000kN,G2 =G3 =G4 =G5 = G6 =G7 =G8 =G9 =0.9G1 ,G10 =0.8G1 ,Gn = 0.09G1 ,小塔楼的侧向刚度与主体结构的层侧向刚度之比片Kn /K=0.05。 69. 计算相应T
1 的地震影响系数α
1 ,其与
项数值最为接近。
A.0.16 B.0.122 C.0.0629 D.0.098 A B C D
TSUBGSUBS
3.7-1,α
max =0.16
因为T
1 =1.13s>T
g =0.40s<5T
g =2.0s
故选C
70. 计算结构水平地震作用标准值F
EK (kN),其与
项数值最为接近。
A B C D
A
根据题意,可采用底部剪力法计算
G
E =
=9.09G
1 =127260kN
F
EK =α
1 G
eq =0.06288×0.85×127260=6802kN
故选A
71. 计算小塔楼底部的地震弯矩设计值M
n (kN),其与
项数值最为接近。
A B C D
C
根据《高规》附录B.0.3
查规程表B.0.3得
T
1 =1.00s,增大系数β
n =3.2
T
2 =1.50s,β
n =4.2
线性内插得:T
1 =1.13s时,β
n =3.46
β
n F
n =3.46×123=426kN
M
n =1.3×426×3.6=1994kN·m
故选C
72. 计算地下室顶面的地震弯矩设计值M (kN·m),其与
项数值最为接近。
A.182391 B.237108 C.232090 D.218869 A B C D
B
T
1 =1.13s>1.4T
g =1.4×0.40=0.56s
δ
n =0.08T
1 +0.01=0.10
△F
N =δ
n F
EK =680kN
故选B
如图所示铰接悬臂行车道板、承受公路-Ⅱ级荷载 73. 若该桥的弹性模量为E=3.35×10N/mm
4 ,梁跨中横截面面积A=3.0m
2 ,惯性矩 I=1.2m
4 ,计算跨径L=19.5m,试判定公路-Ⅱ级荷载的冲击系数μ与
项数值最为接近。
A.0.29 B.0.38 C.0.295 D.0.285 A B C D
B
根据《通用桥规》4.3.2条,当1.5Hz≤f≤14Hz时,μ=0.1767lnf-0.0157,f为结构基频(H
z ),按条文说明中公式(4-3),(4-4)计算:
已知:E=3.35×10
10 N/mm
2 ,l=19.5m,I
c =1.2m
4 ,A=3.0m
2 ,g=10m/s
2 ,
m
c =G/g=25kN/m
3 ×3.0m
2 /10m/s
2 =7500Ns
2 /m
2 μ=0.17671nf-0.0157=0.1767×2.34-0.0157=0.383
已知矩形截面尺寸b=200mm,h=300mm,采用20号混凝土和I级钢筋;在受压区已有受压钢筋2 20(Ag '=628mm2 ),ag '=40mm,承受计算弯矩Mj =40kN·m。