钢筋混凝土T形截面构件如题图,b=250mm,h =500mm, 400mm, =150mm,混凝土强度等级为C30,纵筋采用HRB335钢筋,箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2, Acor =90000mm2 1. 若构件承受的扭矩设计值T=15kN·m,剪力设计值V=80kN,弯矩设计值M=15kN·m,则截面上翼缘分配的扭矩T
f 最接近
项数值。
A.1.72kN·m B.1.43kN·m C.1.60kN·m D.1.25kN·m A B C D
A
混凝土强度:C30 f
cu,k =30.0N/mm
2 , f
c =14.33N/mm
2 f
t =1.43N/mm
2 钢筋强度:f
y =300N/mm
2 f
y '=300N/mm
2 E
s =200000N/mm
2 T形截面受扭塑性抵抗矩 Wt:
腹板的受扭塑性抵抗矩:
W
tw =b
2 ×(3h-b)×
=250
2 ×(3×500-250)×
=13020833mm
3 受压翼缘的受扭塑性抵抗矩:
截面的总受扭塑性抵抗矩:
W
t =W
tw +W
tf =13020833+1687500=14708333mm
3 腹板和翼缘扭矩的分配:
5. 下面对钢筋混凝土结构抗震设计提出一些要求,试问,其中
项组合中的要求全部是正确的。
① 质量和刚度明显不对称的结构,均应计算双向水平地震作用下的扭转影响,并应与考虑偶然偏心引起的地震效应叠加进行计算。
② 特别不规则的建筑,应采用时程分析的方法进行多遇地震作用下的抗震计算,并按其计算结果进行构件设计。
③ 抗震等级为一、二级的框架结构,其纵向受力钢筋采用普通钢筋时,钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。
④ 因设置填充墙等形成的框架柱净高与柱截面高度之比不大于4的柱,其箍筋应在全高范围内加密。
A B C D
D
①不正确,双向水平地震作用下的扭转影响与偶然偏心引起的地震效应不叠加计算,(《抗规》5.1.1-3、5.2.3条,《混凝土高规》3.3.3条及其各条条文说明) ②不正确,时程分析为补充计算(《抗规》5.1.2) ③正确(《抗规》3.9.2) ④正确(《抗规》6.3.10)
6. 某钢筋混凝土次梁,下部纵向钢筋配置为4
20,f
y =360N/mm
2 ,混凝土强度等级为C30,f
t =1.43N/mm
2 ,在施工现场检查时,发现某处采用绑扎搭接接头,其接头方式如题图所示。试问,钢筋最小搭接长度l
1 (mm),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
A
根据《混凝土规》9.3.1条,
假设同一连接区段内接头数量为25%,则:
根据《混凝土规》9.4.3条,l
a =1.2l
a =1.2×705=846mm
连接区长度=1.3l
1 =1.3×846=1100mm<1200mm
以上假设成立,即l
1 =846mm
某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋,抗震设计烈度为9度,抗震等级为一级;粱柱混凝土强度等级为C30,纵筋均采用HRB400级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。 7. 该节点上、下楼层的层高均为4.8m,上柱的上、下端弯矩设计值分别为
= 450kN·m,
=400kN·m;下柱的上、下端弯矩设计值分别为
=450kN·m,
=600 kN·m;柱上除节点外无水平荷载作用。试问,上、下柱反弯点之间的距离开H
c (m),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
A
计算简图如题7图所示,
H
c =x
1 +x
2 =2.26+2.06=4.32≈4.3
8. 假定框架梁KL1在考虑x方向地震作用组合时的梁端最大负弯矩设计值M
b = 650kN·m;梁端上部和下部配筋均为5
25(A
s =A
s '=2454mm
2 ),a
s =a
s '=40mm该节点上柱和下柱反弯点之间的距离为4.6m。试问,在x方向进行节点验算时,该节点核心区的剪力设计值V
j (kN),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
C
(1)按《混凝土规》公式(11.6.2-2)计算,
根据《混凝土规》11.3.2条的条文说明计算M
bua ,
=2450mm
2
某多层民用建筑,采用现浇钢筋混凝土框架结构,建筑平面形状为矩形,抗扭刚度较大,属规则框架,抗震等级为二级;梁、柱混凝土强度等级均为C30。平行于该建筑短边方向的边榀框架局部立面如题图所示。 12. 在计算地震作用时,假定框架梁KLl上的重力荷载代表值P
k =180kN,q
k =25kN/m;由重力荷载代表值产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值
由地震作用产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值
。试问,梁端最大剪力设计值V(kN),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
C
根据《混凝土规》第11.3.2条,
(1)求与两组弯矩相应的剪力v1。l
n =8.4-0.6=7.8m。考虑地震作用效应和重力荷载代表值的效应组合,其地震作用分项系数和重力荷载分项系数分别为1.3和1.2(《抗规》第5.4.1条)。
V
b =V
1 +V
Gb =158+333=491kN
14. 假定框架梁端截面(在B轴柱边处)上部和下部配筋分别为6
25和4
55,a
s =a
s '=40mm,试问,当考虑梁下部受压钢筋的作用时,该梁端截面的最大抗震受弯承载力设计值M(kN·m),与下列
项数值最为接近。
A B C D
D
根据《混凝土规》第7.2.1条及11.3.1条,
根据《混凝土规》11.1.6条、11.3.1条及7.2.1条,计算框架梁抗震受弯承载力[M]:
某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为20kN/m2 ,平台结构自重为2kN/m2 ,每跨横梁中部设有检修单轨吊车,其作用荷载标准值F=100kN,每片框架承受水平活荷载标准值H=50kN,平台柱自重可忽略不计。 平台梁跨度9m,柱距5m,柱高6m,柱顶与横梁铰接,柱底与基础固接,各列柱纵向均设有柱间支撑,柱顶纵向有可靠支承,平台面铺钢板,与横梁焊接。 平台结构采用Q235-B·F(3号钢)制作,在框架平面内,中柱截面惯性矩为边柱的2倍,中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱,如题图,两翼缘为-250mm×25mm,腹板为 -450mm×l2mm。ix =21.1cm,iy =6.03cm,Wx =3187cm3 。18. 柱CD仅轴力N=1126kN作用时,截面最大应力是
。
A.62.9N/mm2 B.76.4N/mm2 C.113.3N/mm2 D.135.9N/mm2 A B C D
D
首先根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)按轴压构件计算其正应力求得62.9N/mm
2 。再按第5.1.2条计算稳定性。首先求平面内、平面外长细比λ
x =57、λ
y =100。按表5.1.2,由于题中未指明柱翼缘板是轧制、剪切或焰切边,从安全考虑,按轧制考虑,平面内取b类,平面外取c类,查附录二附表3.2,λ
x =57时得φ
x =0.823;再查附表3.3,λ
y =100时得φ
y =0.463和φ
x 对比,φ
y 也控制截面计算,其平面外稳定性:
20. 柱CD,φ
x =0.823,γ
x =1.05,λ
x =57在N=1126kN、M
x =210kN·m作用下,截面在框架平面内稳定性的最大应力与
接近。
A.104.8N/mm2 B.124.6N/mm2 C.144.6N/mm2 D.194.4N/mm2 A B C D
C
根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第5.2.2条一,本题框架属有侧移框架,β
mx =1.0
求得平面内稳定性的最大应力为144.6 N/mm
2
21. 柱CD,λ
y =100,φ=0.463,在N=1126kN、M
x =210kN·m作用下,截面在框架平面外稳定性的最大应力是
。
A.123.3N/mm2 B.137.8N/mm2 C.158.4N/mm2 D.186.7N/mm2 A B C D
D
根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第5.2.2条二,柱平面外支承点为柱顶和柱底,柱在此段内,无横向荷载作用,
按附录B.5公式B.5-1求得φ
b =0.843
框架平面外稳定性的最大应力是:
如题图所示的简支梁,其截面为不对称工字形,材料为Q235-A·F,钢梁的中点和两端均有侧向支承,上面承受有集中荷载(未包括梁自重)F=160kN(设计值)的作用,中和轴位置如图。 24. 由于φ
b =2.5使得梁进入了弹塑性工作阶段,当梁承受的最大弯矩设计值为M= 497.3kN·m、W
x =2810cm
3 时,在验算梁的整体稳定性时梁的应力为
。
A.153N/mm2 B.166N/mm2 C.173N/mm2 D.187N/mm2 A B C D
D
由于梁进入弹塑性工作阶段,由φ
b =2.5查规范对其修正得φ
b '=0.946,则应力为
某柱采用MU10烧结普通砖及M5水泥砂浆砌体,截面为490mm×620mm,柱计算高度H0 =5.6m,为偏心受压,偏心距为e=90mm(长边方向)施工控制质量为B级。30. 该柱的承载力与
项数值最为接近。
A.150.23kN B.196.9kN C.200.1kN D.237.5kN A B C D
D
f=1.50N/mm
2 ,A=490mm×620mm=0.303 m
2 >0.3m
2 采用水泥砂浆,γ
a =0.9
调整后,f=0.9×1.50=1.35 N/mm
2
32. 有一截面尺寸为240mm×240mm的钢筋混凝土小柱支承在厚为240mm的砖墙上(题图),墙体采用MU10,M2.5混合砂浆砌筑。该柱下端支承处墙体的局部受压承载力与
项数值最为接近。
A.93.6kN B.102.6kN C.85.5kN D.98.7kN
A B C D
A
f=1.3N/mm
2 取γ
a =1.0
影响局部抗压强度的面积 A
0 =(a+h)h=(240+240)×240=115 200mm
2 局部受压面积A
l =240×240=57 600mm
2 砌体局部抗压强度提高系数γ=1+0.35×
=1.35
根据《规范》5.2.2条第2款的规定γ≤1.25
本题计算所得的γ=1.35>1.25,故取γ=1.25
局部受压面积上的轴向力设计值N=γfA
1 =1.25×1.30×57 600=93.6kN
已知钢筋砖过梁净跨In =1.5m,采用MU10的多孔砖和M5的混合砂浆砌筑,在距洞口0.6m高度处作用板传来的荷载标准值为10kN/m(其中活荷载标准值为4kN/m),墙厚370mm。33. 过梁上考虑的均布线荷载与
项数值最为接近。
A.23.6kN B.17.26kN C.15.5kN D.28.7kN A B C D
B
由于h
w =0.6m<l
n =1.5m,故必须计入板传来的荷载;又因370mm墙单面抹灰的面荷载为7.43N/mm
2 ;过梁上均布荷载:
q=(
×7.43+6)×1.2+4×1.4=17.26kN/m
34. 假设已知过梁上的均布荷载设计值为15kN,则钢筋砖过梁的配筋计算面积与
项数值最为接近。(钢筋采用HPB235钢筋)
A.23mm2 B.26.5mm2 C.35.8mm2 D.40.4mm2 A B C D
D
过梁的计算高度为板下的高度600mm。
h
0 =h-a
s =600-15=585mm
选用HPB235级钢,f
y =210N/mm
2
某单层房屋,剖面如题图所示,跨度9m,假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块(390mm×190mm×190mm)和M10混合砂浆砌筑而成,截面b×h=600mm× 800mm。 36. 假定砌块对孔砌筑,孔内不灌实混凝土,柱头全截面设一预制刚性垫块,且梁端有效支承长度a
0 =364mm。垫块下局部受压承载力与
项数值接近。
A.785kN B.685kN C.933kN D.743kN A B C D
D
2.1-3及注2可知,调整后砌体抗压强度为
f=4.95×0.7=3.47N/mm
2 由规范5.2.5可知采用刚性垫块后,垫块外砌体面积的有效影响系数为
则垫块下砌体的局部受压承载力为
φγ
1 fA=0.45×1×3.47×480 000=743kN
37. 假设房屋为弹性方案,砌块空心率δ=0.3,对孔砌筑,采用C25细石混凝土灌实,柱高H=5.33m,柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力,与
项数值最为接近。
A.834kN B.596kN C.619kN D.576kN A B C D
A
灌芯砌体的抗压强度:
f
g =f+0.6af
c =4.95×0.7+0.6×0.3×11.9=5.61N/mm
2 φf
g A=0.31×5.61×480 000=834.8kN
某5m高轴心受压砖柱,e=0,上下端均为不动铰支座,采用MU10和M5的混合砂浆砌筑,截面尺寸为490mm×490mm。38. 该柱受压承载力设计值与
项数值相近。
A.292.7kN B.213.5kN C.241.4kN D.255.6kN A B C D
A
f=1.50 N/mm
2 A=0.49×0.49=0.24m
2 <0.3 m
2 根据《规范》3.2.3条第2款得调整系数γ
a =0.7+0.24=0.94,调整后f=0.94× 1.50=1.41N/mm
2 由《规范》表5.1.2得γ
β =1.0,H
0 =5m
无筋砌体的承载力:N≤φ
0 fA=0.865×1.41×240000=292.7kN
39. 当该柱采用网状配筋配置,钢筋为
b 4冷拔低碳钢丝,f
y =430N/mm
2 ,钢筋网竖向间距s=260mm(四皮砖),网格尺寸为60mm×60mm,已求得体积配筋率ρ=0.162,f
n = 2.522N/mm
2 ,该网状配筋柱承载力与
项数值最为接近。
A.592.7kN B.513.5kN C.441.4kN D.491.1kN A B C D
D
N=φ
n f
n A=0.812×2.522×490×490=491 692N≈491.7kN
41. 就下列四项论点:
(Ⅰ) 砌体房屋的空间刚度完全取决于横墙的抗侧移刚度
(Ⅱ) 在多层砌体房屋中,当在下层施加水平力时,下层的层间位移比上层的位移大
(Ⅲ) 无山墙或伸缩缝处无横墙的房屋,应按刚弹性方案考虑
(Ⅳ) 在划分房屋的静力计算方案时,横墙的情况是区分方案的重要因素
项组合正确。
A.Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ,Ⅳ B.Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ C.Ⅱ,Ⅲ,Ⅳ D.Ⅱ,Ⅳ
A B C D
D
空间刚度不仅取决于横墙的抗侧移刚度,还取决于横墙间距、楼盖等因素,所以(Ⅰ)不正确。多层砌体房屋当在下层施加水平力时,下层发生层间位移,而上面各层没有层间位移,所以(Ⅱ)是正确的。由规范可知:(Ⅲ)不正确。由规范可知,(Ⅳ)正确
一冷杉方木压弯构件,承受压力设计值N=50×103 N,弯矩设计值M=2.5×106 N·mm,构件截面尺寸为120mm×150mm,构件长度I=2310mm,两端铰接,弯矩作用平面在150mm的方向上。42. 该构件的稳定系数最接近
项数值。
A.0.598 B.0.688 C.0.554 D.0.625 A B C D
A
由规范表4.2.1-3可知,冷杉顺纹抗压强度和抗弯强度设计值分别为f
c =10N/mm
2 , f
m =11N/mm
2 构件截面计算面积: A
0 =120×150=18000mm
2 构件的净截面抵抗矩:
某双柱下条形基础梁,由柱传至基础梁顶面的上部结构竖向力设计值分别为F1 和F2 。基础梁尺寸及工程地质剖面如下图所示。假定基础梁为无限刚度,地基反力按直线分布。 44. 假定F
1 =1100kN,F
2 =900kN右边支座悬挑尺寸b=1000mm。则基础梁左边支座悬挑尺寸c为
项尺寸时,地基反力才呈均匀(矩形)分布状态。
A.1100mm B.1200mm C.1300mm D.1400mm A B C D
D
合力点距B点距离为:
基础伸出B点外x
1 =1m,如果要求竖向力合力与基底形心重合,则基础必须伸出A点之外x
2 :
x
2 =2×(2.2+1)-(4+1)=1.4m
46. 假定F
1 =1206kN,F
2 =804kN,c=1800mm,b=1000mm,地基承载力设计值f= 300kPa,计算基础梁自重设计值和基础梁上的土重标准值用的平均重度γG=20kN/m
3 ,地基反力可按均匀分布考虑。则基础梁翼板的最小宽度b
f 最接近
项数值。
A.1000mm B.1100mm C.1200mm D.1300mm A B C D
B
由地基承载力设计值为f=300得:
得:b
f ≥1.1m
有一毛石混凝土重力式挡土墙,如题图所示,墙高为5.5m,墙顶宽度为1.2m,墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高,填土的干密度为1.90t/m3 。墙背粗糙,排水良好,土对墙背的摩擦角δ=10°。已知主动土压力系数ka =0.2;挡土墙埋置深度为 0.5m,土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。 59. 某框架—剪力墙结构,抗震等级为一级,第四层剪力墙墙厚250mm,该楼面处墙内设置暗梁(与剪力墙重合的框架梁),剪力墙(包括暗梁)采用C35级混凝土(f
t =1.57 N/mm
2 ),主筋采用HRB335(f
y =300N/mm
2 )。试问,暗梁截面上、下的纵向钢筋,采用下列
组配置时,才最接近且又满足规程中的最低构造要求。
A B C D
C
根据《混凝土高规》第8.2.2—4、6.3.2条表6.3.2-1
60. 抗震等级为二级的框架结构,其节点核心区的尺寸及配筋如20图所示。混凝土强度等级为C40(f
c =19.1N/mm
2 ),主筋及箍筋分别采用HRB335(f
y =300N/mm
2 )和HPB235(f
yv = 210N/mm
2 ),纵筋保护层厚30mm。已知柱的剪跨比大于2。试问,节点核心区箍筋的配置,如下列
项所示时,才最接近且又满足规程中的最低构造要求。
A B C D
D
根据《混凝土高规》第6.4.10-2、6.4.7-1条及《混凝土规》7.8.3-2式进行计算,
某带转换层的框架—核心筒结构;抗震等级为一级:其局部外框架柱不落地。采用转换梁托柱的方式使下层柱距变大,如题61-62图所示。梁、柱混凝土强度等级采用C40 (ft =1.71N/mm2 ),钢筋采用HRB335(fyv =300N/mm2 )。 某建于非地震区的20层框架—剪力墙结构,房屋高度 H=70m,如题63-65图所示。屋面层重力荷载设计值为 0.8×104 kN,其他楼层的每层重力荷载设计值均为1.2× 104 kN。倒三角形分布荷载最大标准值q=85kN/m;在该荷载作用下,结构顶点质心的弹性水平位移为u。 65. 假定该结构横向主轴方向的弹性等效侧向刚度EJ
d =2.28×10
9 kN·m2,且EJ
d <2.7H
2 。又已知,某楼层未考虑重力二阶效应求得的层间位移与层高之比
。若以增大系数法近似考虑重力二阶效应后,新求得的
比值,则不能满足规范、规程所规定的限值。如果仅考虑用增大EJ
d 值的办法来解决,其他参数不变,试问,结构在该主轴方向的EJ
d 最少需增大到下列
项倍数时,考虑重力二阶效应后该层的
比值才能满足规范;规程的要求。
提示:① 从结构位移增大系数考虑。
② 0.14H
2 =1.62×10
8 kN。
A B C D
B
根据《混凝土高规》4.6.3及5.4.3条,
66. 某13层钢框架结构,箱形方柱截面如题66图所示,抗震设防烈度为8度;回转半径i
x =i
y =173mm,钢材采用Q345 (f=300N/mm
2 ,f
y =325N/mm
2 )。试问,满足规程要求的最大层高h(mm),应最接近于下列
项数值。
提示:① 按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98)设计。
② 柱子的计算长度取层高h。
A B C D
C
根据《钢高规》第6.3.6条,
h≤51.02×173=8826.5mm
某42层现浇框架-核心筒高层建筑,如题67-72图所示,内筒为钢筋混凝土筒体,外周边为型钢混凝土框架,房屋高度132m,建筑物的竖向体型比较规则、均匀。该建筑物抗震设防烈度为7度,丙类,设计地震分组为第一组,设计基本地震加速度为0.1g,场地类别Ⅱ类。结构的计算基本自振周期T1 =3.0s,周期折减系数取0.8。 67. 计算多遇地震作用时,试问,该结构的水平地震作用影响系数,应与下列
项数值最为接近。
提示:η
1 =0.021;η
2 =1.078。
A.0.019 B.0.021 C.0.023 D.0.025 A B C D
A
计算地震作用的结构自振周期T=0.8T
1 =0.8×3=2.4s
根据《混凝土高规》3.3.8条,
T>5T
g =5×0.35=1.75s时,
根据《混凝土高规》第3.3.8条进行计算。
根据11.2.18条,阻尼比取0.04,查表3.3.7-1,a
max =0.08,
a=[0.2
γ η
2 -η
1 (T-5T
g )]a
max =[0.2
0.914 ×1.078-0.021×(2.4-5×0.35)]×0.08=0.019
选A
68. 该建筑物总重力荷载代表值为6×105kN。抗震设计时,在水平地震作用下,对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为8600kN;对应于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中,底层最大,其计算值为1500kN。试问,抗震设计时,对应于地震作用标准值的底层框架总剪力的取值,应最接近于下列
项数值。
A.1500kN B.1720kN C.1920kN D.2250kN A B C D
C
根据《混凝土高规》3.3.13条,
根据第8.1.4条条文说明,取V
0 =9600kN
根据《混凝土高规》11.1.5及8.1.4条,V
1 取0.2V
0 及1.5V
f,max 中之小者,
0.2V
0 =0.2×9600=1920kN
1.5V
f,max =1.5V
f,1 =1.5×1500=2250kN>1920kN
取V
1 =1920kN,选C。
70. 外周边框架底层某中柱,截面b×h=700mm×700mm,混凝土强度等级为C50 (f
c =23.1N/mm
2 ),内置Q345型钢(f
a =295N/mm
2 ),考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=18000kN,剪跨比λ=2.5。试问,采用的型钢截面面积的最小值(mm
2 )应最接近于下列
项数值。
A.14700 B.19600 C.45000 D.53000 A B C D
D
根据《混凝土高规》式(11.3.4)进行计算。
根据11.2.19条,柱抗震等级为一级,
根据11.3.3条,轴压比限值[μN]=0.7
满足规程的要求,选D。
71. 条件同题30。假定柱轴压比>0.5,试问,该柱在箍筋加密区的下列四组配筋(纵向钢筋和箍筋),其中
组满足且最接近相关规范、规程中的最低构造要求。
A B C D
D
根据《混凝土高规》11.3.5-2条,
A
s ≥A×0.8%=700×700×0.8%=3920mm
2 取12Φ22(A
s =4561.2mm
2 )
选D
72. 核心筒底层某一连梁,如题72图所示,连梁截面的有效高度h
b0 =1940mm。简体部分混凝土强度等级均为C35(f
c =16.7N/mm
2 )。考虑水平地震作用组合的连梁剪力设计值V
b =620kN;其左、右端考虑地震作用组合的弯矩设计值分别为
=-1440kN·m,
=-400kN·m。在重力荷载代表值作用下,按简支梁计算的梁端截面剪力设计值为 60kN。当连梁中交叉暗撑与水平线的夹角α=37°时,试问,交叉暗撑中计算所需的纵向钢筋,应为下列
项所示。
提示:计算连梁时,取承载力抗震调整系数γ
RE =0.85。
A B C D
D
根据《混凝土高规》7.2.22条计算连梁的剪力设计值
如图所示一桥面净空:净-7+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥,共5根主梁。计算跨径为19.5m,设有多道横隔梁。确定荷载位于跨中时各梁的荷载横向分布系数。 某后张预应力混凝土梁桥,其计算跨径L=19.5m,计算荷载为公路-Ⅱ级,主粱系由多片马蹄T形截面梁组成,采用混凝土标号45,钢绞线标准强度 =1800MPa。 使用规范:《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)及《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)79. 主梁梁高h=1.5m。假定计算跨中弯矩M
活 =1356kN·m,M
恒 =2014kN·m,试按承载能力极限状态估算所需钢绞线面积,并指出与
项数值最为接近。
提示:用经验公式进行计算,
,取α=0.76。
A.30.2cm2 B.33.87cm2 C.30.96cm2 D.35.2cm2 A B C D
B
根据(JTG D62—2004)第5.1.5条规定γ
0 =1.0
M
j =γ
0 (γ
G M
G +γ
Q M
Q )=1.0(1.2×1356+1.4×2014)=4446.6