1~3
已知某单层工业厂房的I形截面边柱,有吊车,从基础顶面算起下柱高6.7m,柱的控制内力N=853.5kN,M=352.5kN·m,截面尺寸如题图所示。混凝土强度等级为C35,采用HRB335钢筋,对称配筋。安全等级为二级,环境类别为二类。
1. 该柱截面的界限受压区高度x
b最接近下列
项数值。
- A.360mm
- B.228mm
- C.544mm
- D.497mm
A B C D
A
由混凝土规范表9.2.1可知:纵筋的混凝土保护层厚度c=35mm
设纵向钢筋合力作用点到混凝土边缘的距离a
s=45mm
h
0=h-a
s=700-45=655mm
钢筋f
y=300N/mm
2 E
s=200kN/mm
2 相对界限受压区高度:
x
b=ζ
bh
0=0.550×655=360.25mm
2. 偏心距增大系数η最接近下列
项数值。
A B C D
A
查混凝土规范表7.3.11-1,在排架平面内,有吊车房屋柱下柱的计算长度
l
0=1.OH
l=1.0×6.7=6.7m
此处H
l为下柱的高度
附加偏心距 e
a=max{20,h/30}=max{20,23}=23mm
e
i=e
0+e
a=413+23=436mm
3. 已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=784mm,柱截面为大偏心受压,若柱截面配筋采用对称配筋的形式,则一侧纵向钢筋的计算面积
与下列
- A.1040mm2
- B.1142mm2
- C.1256mm2
- D.942mm2
A B C D
A
已知截面为大偏心受压
此时,中和轴在腹板内,由规范7.3.5-1重新计算x
=261mm<ζ
bh
0=0.55×655=360mm
截面面积:A=350×700-270×476=116 480mm
2 由规范表9.5.1可知受压构件一侧纵向钢筋最小配筋率:ρ
min=0.2%
最小配筋面积:A
s,min=ρ
minA=0.2%×116 480=233mm
2 求A
s′=A
s
4~5:
已知支承吊车梁的柱牛腿,如题图所示,宽度b=500mm,竖向力作用点至下柱边缘的水平距离a=50mm(已考虑安全偏差20mm),牛腿底面倾斜角a=45°,作用在牛腿顶部的按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=715kN,竖向力的设计值Fv=915kN,吊车梁的肋宽为250mm。混凝土强度等级选用C30,纵向受拉钢筋选用HRB335钢筋,水平箍筋为HPB235钢筋,外边缘高度h1=h/2(h为牛腿高度)。
6~7:
如题图所示,由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件,已知承受的剪力V=220kN,直锚筋直径d=14mm,共4根,弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角a=30°,直锚筋间的距离b1和b均为100mm,弯折钢筋之间的距离b2=100mm,构件的混凝土为C30,钢板厚t=10mm,直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋,钢板为Q235钢。
9. 有一现浇钢筋混凝土梁板结构,题图为该屋面板的施工详图;截面画有斜线的部分为剪力墙体,未画斜线的为钢筋混凝土柱。屋面板的昼夜温差较大。板厚120mm,混凝土强度等级为C40;钢筋采用HPB235(φ)。
校审该屋面板施工图时,有如下几种意见,试问其中
项说法是正确的,并说明理由。
提示:①属于《规范》同一条中的问题,应算为一处。
②板边支座均按简支考虑。
③板的负筋(构造钢筋、受力钢筋)的长度、配置量,均已满足规范要求。
- A.均符合规范,无问题
- B.有一处违反强规,有三处不符合一般规定
- C.有三处不符合一般规定
- D.有一处违反强规,有二处不符合一般规定
A B C D
D
由《混凝土结构设计规范》10.1.7.1在柱角或墙体阳角边应布置构造钢筋;开洞处应布置加强钢筋;《混凝土结构设计规范》10.1.4在温度、收缩应力较大的现浇板区域内,应在板的未配筋表面布置温度收缩钢筋
10~11:
有一6层框架结构的角柱,其按平法03G101-1的施工图原位表示见题图。该结构为一般民用建筑,无库房区,且作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载。框架的抗震等级为二级,环境类别为一类;该角柱的轴压比μN≤0.3。混凝土强度等级为C35;钢材采用HPB235(φ)和HRB335()。
11. 各种荷载在该角柱控制截面产生的内力标准值如下:
永久荷载:M=280.5kN·m,N=860.0kN;
活载:M=130.8kN·m,N=580.0kN;
水平地震力:M=±220.6kN·m,N=±480.0kN。
试问,该柱轴压比与该柱轴压比限值的比值λ,与下列
项数值最为接近。
- A.λ=0.359
- B.λ=0.625
- C.λ=0.714
- D.λ=0.508
A B C D
B
C35,f
c=16.7N/mm
2,查表6.3.7 [λ]=0.8
N=γ
GN
GE+γ
EhN
Ehk =1.2×(860+580.0×0.5)+1.3×480
=2004kN
12. 某多层框架-剪力墙结构,经验算其底层剪力墙应设约束边缘构件(有翼墙)。该剪力墙抗震等级为二级,结构的环境类别为一类,混凝土强度等级为C40;钢材采用HPB235(φ)HRB335(
)。该约束边缘翼墙设置箍筋范围(即图中阴影部分)的尺寸及配筋,采用平法03G101-1表示于题图。
提示:图中非阴影部分的配筋及尺寸均满足规范要求。
当对该剪力墙翼墙校审时,有如下几种意见。试指出其中
项意见正确,并说明理由。
- A.有一处违反规范规定
- B.有二处违反规范规定
- C.有三处违反规范规定
- D.符合规范要求,无问题
A B C D
A
体积配筋率ρ
v=1.12%,小于
13. 有一商住楼的框架结构,地下2层,地上6层,地下2层为六级人防,地下1层为自行车库,其剖面示意如题图所示。
已知:①地下室柱配筋均比地上柱大10%;
②地下室±0.000处顶板厚160mm,采用分离式配筋,负筋
16@150,正筋
14@150;
③人防顶板厚250mm,顶板(标高-4.000处)采用
20双向双层钢筋网;
④各楼层的侧向刚度比为:
在作结构分析时,对上部结构的嵌固端应取在何处,存在以下几种不同意见。试指出其中
项正确,并说明其理由。
- A.取在地下2层的底板顶面(标高-9.000处),不考虑土体对结构侧向刚度的影响
- B.取在地下1层的底板顶面(标高-4.000处),不考虑土体对结构侧向刚度的影响
- C.取在地上1层的底板顶面(标高±0.000处)
- D.取在地下1层底板顶面(标高-4.000处),并考虑回填土体对结构侧向刚度的影响
A B C D
B
按《建筑抗震设计规范》6.1.14
地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时,其楼板厚度不宜小于180mm,混凝土强度等级不宜小于C30,应采用双层双向配筋
地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍
14. 某7层框架结构,计算简图如题图所示。假定
轴线柱承受的水平荷载产生的弯矩M占该柱总弯矩设计值的75%以上;底层柱的线刚度为0.0015E,其余柱的线刚度为0.002 25E;
—
轴线间梁的线刚度为0.001 79E,其余梁的线刚度为0.001 19E。
试问,
轴线第2层柱的计算长度值l
0(m),与下列
项数值最为接近。
A B C D
C
l0=1.25H=1.25×4000=5000mm
16~21:
某焊接工字形等截面简支楼盖梁,截面尺寸如题图,无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承,材料为16Mn钢。集中荷载标准值Pk=330kN,为间接动力荷载,其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半,作用在梁的顶面,其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm2,fv=185N/mm2。
19. 如果受拉翼缘的W
nx=4006cm
3,当承受弯矩M
x=1316.16kN·m时,受拉边缘纤维的应力是
N/mm
2。
- A.311.6
- B.312.9
- C.313.4
- D.314.2
A B C D
B
跨中截面受拉边缘纤维处抗弯强度按表5.2.1,取截面塑性发展系数γ
x=1.05:
22~27:
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接,轴心拉力设计值F=6.5×105N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20,孔径21.5mm,接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。
23. 如题图所示采用双行错列排列,其中线距e
1=55mm,e
2=90mm,端距50mm,栓距70mm时,摩擦型螺栓在该连接中的承载力设计值与下列
项值接近。
- A.1.256×105N
- B.1.245×105N
- C.1.227×105N
- D.1.196×105N
A B C D
B
沿受力方向的螺栓搭接长度:
l
1=5×70=350mm>15d
0=15×21.5=322.5mm
故搭接属于长接头,螺栓承载力设计值要折减,折减系数:
故摩擦型螺栓在该连接中承载力设计值:
=η×0.9·n
f·μ
p=0.9914×1.256×10
5=1.245×10
5N
30~34:
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖,M5混合砂浆砌筑,纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙,厚度240mm:二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统,楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m2(水平投影),活荷载标准值为0.5kN/m2。基本风压值为0.35kN/m2,高度变化系数μz=1.0。
33. 在风荷载作用下,作用在排架上的荷载如题图所示,已知作用在每个计算单元上的W=1.4×1.31=1.83kN(设计值)。在A轴线二层楼面处,由风荷载如题图产生的弯矩值M与下列
项数值接近。
- A.-10.83kN·m
- B.-6.03kN·m
- C.-7.74kN·m
- D.-15.93kN·m
A B C D
D
迎风面排架柱所承受的风荷载
标准值:w
1k=β
zμ
sμ
zw
0×4=1×0.8×0.35×4=1.12kN/m
设计值:q
1=1.4×1.12=1.57kN/m
背风排架柱所承受的风荷载
标准值:W
1k=β
zμ
sμ
zw
0×4=0.7kN/m
设计值:q
2=1.4×0.7=0.98kN/m
由计算简图可知按照弹性方案计算:在柱顶处加不动铰支座则由均布风荷载引起的反力为
A柱:R
A=
×1.57×4
2=9.42kN
B柱:R
B=
×0.98×4
2=5.88kN
由柱顶集中力引起的柱顶反力按剪切刚度分配:
R
B=R
A=0.855kN
A柱底弯矩:M
A=
×1.57×4
2-0.855×4=-15.98kN·m
34. 底层纵墙设高窗,过梁上的荷载及窗口如题图所示。过梁端部所承受的外荷载(不含梁自重)产生的最大剪力设计值为
。
- A.20.3kN
- B.19.4kN
- C.18.0kN
- D.17.2kN
A B C D
D
因为h
w=1000mm>
=800mm
按
墙体均布自重考虑。
×2.4×1.2×7.62=7.32kN/m
V=
×(7.32+7)×2.4=17.2kN
35~36:
如题图所示的山墙,采用MU10的烧结多孔砖,M2.5的混合砂浆砌筑。带壁柱墙的折算厚度hT=476mm。
37~39:
题图所示砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙,已知墙厚240mm,构造柱截面尺寸240mm×240mm,I1=I2=1700mm,计算高度3.8m。配置4φ12HPB235钢筋,砖墙采用MU10砖。M5混合砂浆砌筑,构造柱采用C20的混凝土。
39. 假设组合墙的稳定系数
=0.82,强度系数η=0.700,该组合墙的受压承载力最接近下列
项数值。
- A.726kN
- B.747.5kN
- C.756kN
- D.689.5kN
A B C D
C
查《砌体规范》表4.2.1.3得砌体的强度f=1.50N/mm
2 查《混凝土规范》得 f
c=9.6N/mm
2,f
y′=210N/mm
2 砖砌体净截面面积 A
n=(1700-240)×240=350 400mm
2 构造柱截面面积 A
c=240×240=57 600mm
2 全部受压钢筋截面面积 A
s′=4×113.1=452mm
2 =0.82×[1.50×350 400+0.700×(9.6×57 600+210×452)]
=802 875N≈802.9kN
40. 某住宅承重内横墙系用190厚单排孔混凝土小型空心砌块砌筑的无灌孔砌体墙,块体强度等级为MU15,水泥砂浆强度等级为Mb7.5,墙体计算高度H
0=2800mm。该墙体(无灌孔)的轴心承载力与下列
项数值最为接近。
- A.380.9kN
- B.441.5kN
- C.335.6kN
- D.296.6kN
A B C D
B
墙高厚比
(空心砌块砌体γ
β=1.1)
由β及
(内横墙e=0)查表D.0.1-1得
=0.715
查表3.2.1-3,得f=3.61N/mm
2 取墙长b=1000mm计算,墙厚h=190mm,则A=bh=1000×190=190 000mm
2 水泥砂浆,强度调整系数γ
α=0.9
f=0.9×3.61=3.249N/mm
2 fA=0.715×3.249×190 000=441 377N≈441.4kN
42~43:
某12m跨食堂,采用三角形木桁架,如题图所示。下弦杆截面尺寸为140mm×160mm,采用干燥的TC11西北云杉:其接头为双木夹板对称连接,位置在跨中附近。
44~50:
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础,其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算,其上部结构传至基础顶面处的标准组合值:竖向力FK,弯矩MK。已知计算GK(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γG=20kN/m3。基础及工程地质剖面如题图所示。
46. 黏性土层①的天然孔隙比e
0=0.84,液性指数I
L=0.83。试问,修正后的基底处地基承载力特征值f
a,与下列
项数值最为接近。
提示:假设基础宽度b<3m。
- A.172.4kPa
- B.169.8kPa
- C.168.9kPa
- D.158.5kPa
A B C D
B
由于e
0=0.84及I
L=0.83均小于0.85,查表5.2.4知η
b=0.3,η
d=1.6
b<3m,取3m
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)
=150+0+1.6×17.67×(1.2-0.5)=169.8kPa
49. F
k、M
k、b和x值同题8,并已计算出相应于荷载效应标准组合时,基础底面处的平均压力值p
k=160.36kPa。已知:黏性土层①的压缩模量E
s1=6MPa,淤泥质土层②的压缩模量E
s2=2MPa。试问,淤泥质土层②顶面处的附加压力值p
z,最接近于下列
项数值。
- A.63.20kPa
- B.64.49kPa
- C.68.07kPa
- D.69.47kPa
A B C D
D
E
s1/E
s2=6/2=3 z/b=2.6/2.2=1.18
查表,知θ=23°
50. 试问,淤泥质土层②顶面处土的自重压力值p
ca和经深度修正后地基承载力特征值f
az,最接近于下列
项数值。
- A.pcz=70.6kPa,faz=141.3kPa
- B.pcz=73.4kPa,faz=141.3kPa
- C.pcz=70.6kPa,faz=119.0kPa
- D.pcz=73.4kPa,faz=119.0kPa
A B C D
B
P
cz=20×1.2+1+19×2.6=73.4kPa
查表知η
b=0 η
d=1.0
F
az=f
akz+η
bγ(b-3)+η
bγ
m(d-0.5)
51. 根据土的抗剪强度指标确定地基承载力可按下式计算:
f
VM
bγ
b+M
dγ
0d+M
cC
K 以下关于上式的适用条件e≤0.033b的解释
项正确。
- A.fV公式虽是在中心荷载下的条形基础导出的,但当偏心距e≤0.033b时,中心荷载下的承载力条件:p≤f将成为控制条件,说明偏心荷载所产生的基底压力不会过分不均匀,这时,公式计算结果不会产生较大误差
- B.公式fV是在条形基础受偏心荷载,当e≤0.033b条件下导出的
- C.公式fV是在矩形基础受偏心荷载,当偏心距e≤0.033b条件下导出的
- D.公式是在偏心荷载作用下,当e≤0.033b条件下导出的
A B C D
54. 基础底面下土的压缩模量E
s(单层土时)
(多层土时)分别有如下几种算法:
式中:e
0——土的天然孔隙比;
e
1——土的压力为100kPa下的孔隙比;
a——土的从土自重压力至土自重加附加压力段的压缩系数;
a
1-2——土的压力为100kPa至200kPa固定压力段下的压缩系数;
h
i——第i层土的厚度;
E
si——第i层土的压缩模量;
A
i——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。
根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)计算地基变形时,应采用下列E
s和
的
项组合。
- A.(1)(3)
- B.(1)(4)
- C.(2)(3)
- D.(2)(4)
A B C D
56~57:
某多层工业砌体房屋,采用墙下钢筋混凝土条形基础;其埋置深度为1.2m,宽度为1.5m,场地土层分布如下图所示;地下水位标高为-1.2m。
56. 淤泥质土层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值最接近
项数值。
- A.101.83kPa
- B.109.57kPa
- C.112.02kPa
- D.120.53kPa
A B C D
B
由《规范》查得,η
b=0,η
d=1.0
f
a=f
ak+η
dγ
m(d-0.5)
=109.6kPa
58~61:
如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔,水柜容量150m3,支筒高度为2.4m,材料用C30混凝土。基本风压w0=0.6kN/m2,B类地面粗糙度。
58. 已知水柜自重及顶盖活载为800kN,支筒及爬梯等自重为650kN,支筒截面惯性矩I=0.8m
4。当按《建筑结构荷载规范》计算风振系数最大值时,结构的基本自振周期T
1(s)最接近于
项数值。
A B C D
B
式中:H
0=25m;E=300×10
8N/m
2;I=0.8m
4;
m
g=800×10
3/10=8×10
4kg;m
t=650×10
3/10=6.5×10
4kg
代入得:T
1=0.904s
故选B
60. 若水柜重心高度处的风振系数β
z=2.50,按《高耸结构设计规范》(GBJ 135—90)计算该水塔在水柜重心高度处单位面积上的风荷载设计值(kN/m
2),其值最接近于
项数值。
A B C D
A
1.w=β
z·μ
s·μ
z·μ
r·w
0 已知:w
0=0.6kN/m
2,β
z=2.50,μ
r=1.1
4.w
k=β
z·μ
z·μ
s·μ
r·w
0·γ
w =2.50×1.335×0.4615×1.1×0.6×1.4=1.42kN/m
2 故选A
62~65:
某高度为50m的高层剪力墙结构,抗震等级为二级,其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示:混凝土强度等级为C30,剪力墙采用对称配筋,纵向钢筋为HRB335钢,竖向和水平分布钢筋为HPB235钢。aS=aS′=25mm。
62. 已知某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为28 000kN·m,轴力设计值为3200kN,大偏心受压;墙体竖向分布筋为双排φ10@200,分布筋配筋率为ρw=0.314%。试判定受压区高度x(mm)最接近于
项数值。
A B C D
B
1.查《高层建筑混凝土结构技术规程》表7.2.14轴压比限值为0.6
,满足要求。
2.根据《高规》表7.2.1,纵筋配筋范围沿墙肢方向的长度为
3.h
w0=h
w-a
s′=6000-300=5700mm
查《高规》7.2.18第一款,ρ
w=0.314%>ρ
wmin=0.25%,满足要求
4.配筋计算:大偏心受压,f
y·A
s=f
y′A
s′,由式7.2.8-1:
N
C=a
1f
Cb
wx=1.0×14.3×250x=3575x
N
SW=(h
w0-1.5x)b
wf
ywρ
w(7.2.8-8)
=(5700-1.5x)×250×210×0.314%=939 645-247.3x
将N
C,N
SW代入7.2.8-1式得:
3200×10
3=
×(-939 645+247.3x+3575x)
解出z=957mm<ξ
b·h
w0=0.55×5700=3135mm
2 故选B
63. 若某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为15 000kN·m,轴力设计值为3000kN,大偏心受压,且已计算出M
C=17 655kN·m,M
SW=1706kN·m,试确定剪力墙端部受拉(受压)配筋面积A
s(A
s′)(单位:mm
2)最接近
项数值。
A B C D
D
同时不应小于6φ14
故选D
65. 考虑地震作用组合时,墙肢的剪力设计值V
w=2600kN,轴向压力设计值N=3375kN,计算截面处剪跨比λ=1.5。假定剪力墙水平钢筋间距s=200mm,试问剪力墙水平钢筋的面积A
sh(单位:mm
2)与
项数值最为接近。
A B C D
A
1.λ=1.5=
2.V
W=1.4V=2600kN
3.验算剪压比:λ=1.5<2.5,V≤
故选A
71. 某高层剪力墙结构中的一单肢实体墙,高度H=30m,全高截面相等,混凝土强度等级C25,墙肢截面惯性矩I
W=3.6m
4,矩形截面面积A
W=1.2m
2,该墙肢计算出的等效刚度,下列
项是正确的。
- A.EClep=972.97×105kN·m2
- B.ECIep=1008×105kN·m2
- C.ECIep=978.64×105kN·m2
- D.ECIep=440×105kN·m2
A B C D
A
首先由《混凝土结构设计规范》查出C25混凝土弹性模量E
C=2.8×10
4N/mm
2,然后计算等效刚度:
故选A
73~78:
如下图所示一桥面净空:净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥,共5根主梁。荷载位于支点处。
78. 当桥上作用的活载是人群荷载时,2号梁的横向分布系数m
0最接近的数值为
。
- A.0.000
- B.0.422
- C.-0.321
- D.0.224
A B C D
C
首先绘制1
#梁和2
#梁的荷载横向影响线,如下页图所示
对1
#和2
#梁的横向分布影响线加载后,即可求得该梁的横向分布系数:
79~80:
某后张预应力混凝土梁桥,钢绞线标准强度=1860MPa。79. 假定主梁跨中截面弯矩M
恒=2215.43kN·m,M
活=1455.22kN·m。主梁毛截面特性如下:截面积A=0.52m
2,惯性矩I=0.0896m
4,中性轴至上缘距离y
上=0.525m,中性轴至下缘距离y
下=0.875m,预应力筋偏心距e
y=0.795m。已知预应力钢筋扣除损失后有效预加力与锚固张拉力比值为0.7,锚固张拉应力σ
k=
。按正常使用极限状态,在混凝土下缘应力为零的条件下,试估算预应力钢绞线面积(cm
2)与
项数值最为接近。
- A.37.90
- B.40.02
- C.35.91
- D.32.36
A B C D
A
(1)主梁跨中截面由使用荷载产生的弯矩值M
M=M
恒+M
活=2215.43×10
6+1455.22×10
6=3670.65×10
6N·mm
(2)用规范公式(5.2.15-1)求跨中截面混凝土下缘的应力
(3)预应力钢筋的有效预加力σ
y 已知σ
y=0.7σ
k,σ
k=0.75
故σ
y=0.7×0.75×1860=976.5N/mm
2 (4)预应力钢筋的预加力N
y=σ
yA
y=976.5A
y (5)用规范式(5.2.14)求由预加力产生的跨中截面混凝土下缘的应力
=A
y×9.459×10
-3N/mm
2 (6)因要求混凝土下缘应力为零,故σ=σ
h σ=35.846=σ
h=A
y×9.459×10
-3 得A
y=
×10
3=3789.6mm
2=37.90cm
2
80. 经计算主梁跨中截面预应力钢绞线截面面积A
y=32.36cm
2锚下最大控制应力为σ
k=
。又由计算知预应力钢筋损失总值∑σ
k=246MPa,试估算永存预加力(kN)与
项数值最为接近。
- A.37 181.64
- B.5032.00
- C.3718.16
- D.4623.88
A B C D
C
1.有效预应力
σy=σk-∑σs=0.75×1860-246=1149MPa
2.永存预加力
Ny=σyAy=1149×103×32.36×10-4=3718.16kN