B

[解析] 改造前后热负荷分别为：
   
   由于管网阻力系数不变：
   
   

A

[解析] 系统供冷和供热总流量分别为：
   
   因此按照冷水流量选择筒体直径：
   
   根据式(1.8-26)及图1.8-18，分集水器各分段长度及总长度为：
   L₁=300+120=420(mm)
   L₂=300+200+120=620(mm)
   L₃=200+150+120=470(mm)
   L₄=150+250+120=520(mm)
   L₅=250+200+120=570(mm)
   L₆=200+120=320(mm)
   L=130+L₁+L₂+L₃+L₄+L₅+L₆+120=3170mm

C

[解析] 根据《民规》附录K表K.0.1-3可知，最高介质温度为95℃的DN200供热管道室外经济绝热层厚度为80mm，根据注5，当室外温度非0℃时，实际采用的厚度为：
   

C

[解析] 根据《民规》第6.3.8.3条条文说明，库内汽车排出气体的总量为：
   
   汽车库所需的排风量为：
   
   补风取排风的80%考虑，平时补风工况补风机最小风量为：
   L_b=0.8×L_p×1.1=14779m³/h
   由于平时通风系统与消防排烟系统共用，根据《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》(GB50067—2014)第8.2.5条，净高4m的车库，排烟风机的最小排烟量为31500m³/h，机械补风量不小于排烟量的50%，因此补风机消防工况所需最小补风量为15750m³/h，综合考虑补风机的最小风量为15750m³/h。
   注：GB 50067—2014第8.2.5条中风量即为风机风量，无需考虑题干风机附加系数，也无需考虑《防排烟规范》中1.2的附加系数。

A

[解析]
   注意风机进口有进气箱时，效率应下降4%，因此题干该风机的2级能效限值为74%-4%=70%，故该风机满足规范中2级能效等级的要求。

C

[解析] 根据《工业暖规》附录J，工作地点的气流宽度为：
   d_s=6.8(as+0.145d₀)=6.8×(0.076×2.5+0.145×0.5)=1.785(m)
   由于d_g/d_s=1.61/1.785=0.9，查图J.0.2，b=0.12，则送风口的出口风速为：
   
   送风口设计送风量为：
   

C

[解析] 首先求滤毒通风新风量，
   L_R=L₂n=700×2=1400(m³/h)
   L_H=V_FK_H+L_F=10×3.8×40+1490×3.8×4%=1746.5(m³/h)
   L_D=max(L_R，L_H)=1746.5m³/h
   滤毒通风最小排风量为：
   L_DP=L_D-L_F=1746.5-1490×3.8×4%=1520(m³/h)

B

[解析] 根据《锅炉大气污染物排放标准》(GB 13271—2014)第4.3条，新建燃气锅炉房颗粒物排放浓度限值(基准含氧量情况下)为20mg/m³，
   
   注：排放标准所规定的各种污染物排放浓度限值是在基准含氧量工况下的折算值，对于同种类型的锅炉，正常燃烧时所排烟气中的氧基本是固定的，当人为地增大烟气量，也就是氧量高了的时候，污染物的排放浓度自然会降低。为了防止企业钻空子，国家会把污染物排放浓度通过上述公式换算成标准氧含量下的排放浓度，也就是折算值。

B

[解析] 根据《回转反吹类袋式除尘器》(JB/T 8533—2010)第5.2条可知，除尘器漏风率的测试在正常过滤条件下，除尘器净气室内负压为2000Pa时测试。由于过滤器阻力系数不变，根据P=SQ²，当实际风量为8000m³/h时，净气室内实际负压为：
   P=P₀×(8000/10000)²=1280Pa
   因此，当负压偏离时，计算试验状况下的漏风率为：
   

B

[解析] 空气处理过程示意图如图所示，查h-d图得：d_n=9.3g/kg，
   h_n=47.8kJ/kg，除湿机承担室内全部湿负荷：
   
   
   查h-d图得：t_L=8.5℃，h_L=25kJ/kg，则冷凝再热量为：
   
   蒸发器制冷量为：
   
   根据制冷系统能量守恒：
   Q_L+W=Q_Z+Q_P
   Q_P=Q_L+W-Q_Z=228+60-116=172(kW)

D

[解析] 根据《通风验规》(GB 50243—2016)第4.1.4条，设计压力130Pa为低压系统，根据第4.2.1.2条，矩形风管允许漏风量为：
   Q₀≤0.1056p₀^0.65=0.1056×1300^0.65=2.5[m³/(h·m²)]
   根据附录C.3.4条可知，漏风量测定值一般应为规定测试压力下的实测数值。特殊条件下，
   也可用相近或大于规定压力下的测试代替．其漏风量可按下式换算：
   Q₀=Q(p₀/p)^0.65
   Q=Q₀(p/p₀)^0.65=2.5×(150/130)^0.65=2.7[m³/(h·m²)]
   故满足性能要求的实际漏风量为：
   L=QS=2.7×2×(0.3+0.2)×1.2=3.24(m³/h)

C

[解析] 错误1：新风管道尺寸过小，不满足过渡季全新风(25000m³/h×0.7=17500m³/h)工况使用要求。
   错误2：根据《民规》第7.3.21条条文说明，北京地区新风入口宜设置电动保温密闭风阀。
   错误3：根据《建规2014》第9.3.11条，回风管出机房处漏设70℃防火阀。
   错误4：配用排风机过渡季高速风量偏大，无法满足室内正压要求，正确风量应为：
   17500m³/h-3000m³/h=14500m³/h。
   错误5：根据《公建节能2015》第4.3.22条，组合式空调机组送风机单位风量耗功率超过0.3的限值要求，应优化送风系统阻力，减小机组余压。

A

[解析]
   根据《公建节能2015》第4.3.22条，酒店全空气系统的单位风量耗功率限值为0.30W/(m³/h)，因此：
   
   因此：
   p=25+160×ε×(1+50%)≤646.4Pa
   ε≤2.6Pa/m
   注：注意对于空调机组p为机外余压，因此计算时不应考虑机组内部阻力及回风管道(风口)的阻力。

C

[解析]
   查焓湿图得，室内排风的露点温度为t₁=1.9℃，因此为防止结露，经显热交换器后排风出口温度不应小于1.9℃。设热回收装置入口(预热盘管出口)新风温度为t_入，出口温度为t_出，由热回收装置的能量守恒，即新风吸收的热量=排风释放的热量：
   cρ×1200×(t_n-t_l)=cρ×1500×(t_出-t_入)
   t_出-t_入=14.48℃
   则：
   cρ×1290×(t_入-t_n)η=cρ×1500×(t_入-t_出)
   1200×(t_入-20)×0.6=1500×(-14.48)
   t_入=-10.2℃
   查《民规》附录A，哈尔滨市冬季空调室外计算温度为-27.1℃，因此预热盘管加热量为：
   
   因此预热盘管的最小热水流量为：
   
   注：需正确理解热回收效率的定义和热回收装置新排风能量守恒的基本原理。

B

[解析] 两台离心风机的声功率级分别为：
   L_W1=5+10lgL₁+20lgH₁=5+10lg18000+20lg500=101.5(dB)
   L_W2=5+10lgL₂+20lgH₂=5+10lg9000+20lg400=96.5(dB)
   查表3.9-4，两风机500Hz频带下声功率级分别为：
   L_W1,500=101.5-17=84.5(dB)
   L_W2,500=96.5-17=79.5(dB)
   叠加后的声功率级为：
   L_W,500=84.5+1.2=85.7(dB)

D

[解析] 查《民规》附录A，南京地区夏季空调室外计算湿球温度t_ws=28.1℃，
   并查h-d图得：
   冷却水进口水温：t_w1=37℃，对应饱和空气焓值：h_w1=142.9kJ/kg。
   冷却水出口水温：t_w2=32℃，对应饱和空气焓值：h_w2=110.7kJ/kg。
   室外空气进口湿球温度：t_s1=28.1℃，对应饱和空气焓值：h_s1=90.3kJ/kg。
   室外空气出口湿球温度：t_s2=31℃，对应饱和空气焓值：h_s2=105.2kJ/kg。
   因此：
   Δ₁=h_w1-h_s2=142.9-105.2=37.7(kJ/kg)
   Δ₂=h_w2-h_s1=110.7-90.3=20.4(kJ/kg)
   对数平均焓差为：
   
   总焓移动系数为：
   
   冷却塔的冷却能力为：
   Q_c=K_aAHMED=(25632×6.8×0.9×28.2)kJ/h=4423673kJ/h=4424·MJ/h

D

[解析] 根据《民规》第8.5.8条，一级泵变流量系统采用冷水机组定流量方式时，供回水总管之间旁通调节阀的设计流量宜取容量最大的单台冷水机组的额定流量。则旁通调节阀的设计流量为大冷机的设计流量：
   
   旁通调节阀的流通能力为：
   

C

[解析] 根据《工业暖规》第4.2.10条：
   夏季室外计算平均日较差为：
   
   夏季18:00室外计算逐时温度为：
   t_sh=t_wp+βΔt_r=25.3+0.28×10.77=28.32(℃)
   大气压力为850hPa时的4级大气透明度等级相当于附录C标定的5级，查附录C，北纬40°西向太阳总辐射照度为368W/m²，因此《工业暖规》根据第8.2.5条，西外墙18:00时的夏季空气调节室外计算逐时综合温度为：
   t_zs=t_sh+ρJ/α_w=28.32+0.8×368/18.6=44.1(℃)
   注：(1)外墙和屋面的室外计算逐时综合温度仅《工业暖规》有涉及，《民规》没有相关内容。
   (2)考生应注意附录C的查表方法，西向房间查表从下向上查。

C

[解析] 根据《燃气冷热电联供工程技术规范》(GB 51131—2016)第4.3.10条：
   

B

[解析] 根据《公建节能2015)第4.2.10、4.2.11条及其条文说明，夏热冬冷地区4000kW水冷变频离心式冷水机组COP限值为：5.9×0.93=5.49，IPLV限值为：6.2×1.3=8.06
   LIFT=LC-LE=37-5=32(℃)
   A=0.000000346579568×32⁴-0.00121959777×32²+0.0142513850×32+1.33546833
   =0.90606
   B=0.00197×5+0.986211=0.99606
   K_a=AB=0.90606×0.99606=0.9025
   IPLV=NPLV/K_a
   =(1.2%×6.63+32.8%×7.92+39.7%×7.55+26.3%×6.19)/0.9025
   =8.09＞8.06
   COP=COP_n/K_a=6.63/0.9025=7.35＞5.49
   因此该型机组符合相关节能设计要求。

C

[解析] 冷凝器负荷系数为1.29，因此冷凝器的热负荷为：
   Q_c=φQ_e=1.29×100=129(kW)
   冷凝器的对数平均温差为：
   
   冷凝器的传热面积为：
   

B

[解析] 根据2号压缩机能量平衡：h₂+w₂=h₃+T_k(s₂-s₃)，代入数据得：
   422.7+w₂=415.9+(38+273)×(1.7436-1.7010)
   解得：w₃=6.45kJ/kg
   根据冷凝器能量平衡：h₃-h₄=T_k(s₃-s₄)，代入数据得：
   415.9-h₄=(38+273)×(1.7010-1.1582)
   解得h₄=247.09kJ/kg
   单位质量制冷量：q₀=h₁-h₅=406.85-247.09=159.76(kJ/kg)
   1号压缩机单位质量耗功：w₁=h₂-h₁=422.7-406.85=15.85(kJ/kg)
   理论制冷系数：ε=q₀/∑w=159.76/(15.85+6.45)=7.16

C

[解析] 估算最小用气量，所有系数均选取最小下限值：