B

[解析] 根据构造地质学有关真假倾角换算公式计算：
   滑动方向与结构面走向间的夹角为45°，于是有：tanβ=tanα·cosθ=tan40°×cos45°=0.593，β=30.70当ψ＜β时边坡不稳定

A

[解析] 沉井混凝土重Q
   体积
   自重Q=1014.22×24=24341.28kN
   浮力：1014.22×10=10142.2kN
   土阻力为：π×20×(8×9+10×8)+59.66×60=9545.6+3579
   =13125.2kN
   

C

[解析]
   σ_pik=γ_mjZ_j=18×12=216kPa
   e_pik=216×3=648kPa
   根据JGJ 120—99规程，基坑水平抗力标准值按以上公式计算；
   作用于基坑底面以下深度12m处竖向应力标准值σ_pjk=γ_mjZ_j=γ_mj×12，γ_mj为12m以上至坑底土的加权平均重度。

B

[解析]
   根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，基坑坑底抗渗流稳定性按以上公式进行计算，P_w为透水层的承压水压力，γ_m为饱和重度。

D

[解析]
   根据《公路路基设计规范》(JTJ 013—95)第6.4.2.4条，路基底溶洞顶板安全厚度按固定梁受弯曲计算，弯矩M按两端固定梁计算，安全厚度H公式中，b—溶洞顺路线长度，B—路堤底宽；[σ]—岩石允许弯曲应力；Q—顶板总荷载；K—安全系数。

B

[解析] 据《港口工程地基规范》第7.3.14条计算如下：
   
   答案B正确。

C

[解析] 8度设防，①层黏土，④层中砂地质年代Q₃不液化；
   ②层粉土，ρ_c=18%＞13%，不液化；
   ③层细砂，
   d_u=3+2=5m，d_w=2.0m，d_b=2.0m，d₀=8m
   1)d_u=5m＜d₀+d_b-2=8+2-2=8m
   2)d_w=2.0m＜d₀+d_b-3=8+2-3=7m
   3)d_u+d_w=5+2=7m＜1.5d₀+2d_b-4.5=1.5×8+2×2-4.5=11.5m
   ③层细砂不排除液化的可能。
   细砂层上覆非液化土层厚和地下水埋深1)、2)、3)条中的左边值均小于右边值，不排除液化可能。

B

[解析] 据《工程地质手册》第三版第596页公式6-2-31计算如下：
   

D

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第14.2.1条、第14.2.5条计算
 d_e=1.05s=1.05×1.0=1.05m
 A_e==×1.05²=0.8655m²
 h/2=10/2=5m
 A=(20+2×5)×(50+2×5)=1800m²
 n=A/A_e=1800/0.8655=2080个

D

[解析] Q_uk=u∑q_sikl_i+λ_pq_pkA_p
   半敞口钢管桩，n=2，
   
   h_b/d_e=5/0.636=7.85≥5，λ_p=0.8
   
   根据《建筑桩基技术规范》
   (1)开口钢管桩沉桩过程，土将涌入管内形成土塞，土塞高度和土性、管径、壁厚、桩端入持力层深度等因素有关，闭塞程度和端阻力有关，采用土塞效应系数λ_P反映闭塞效果；
   (2)半敞口的开口桩，随着隔板数不同反映等效直径d_e的不同，用d_e代替d计算λ_P；
   (3)半敞口钢管，当h_b/d_e≤5时，λ_P0.16h_b/d_e，h_p为入持力层深度，当h_b/d_e≥5时，λ_P=0.8。

B

[解析] (1)竖向固结度
   
   (2)径向固结度
   
   地基加荷8个月平均固结度
   U=1-(1-U_v)(1-U_h)=1-(1-0.006)(1-0.941)
   =1-0.994×0.059=94%
   采用砂井排水堆载预压固结时，当砂井间距较小、其竖向固结度相对径向固结度很小时，常可以忽略，只考虑径向固结度作为砂井地基的平均固结度。F_n为与井径比n有关的系数，
   以上计算竖向和径向固结度的公式，其条件是预压荷载为瞬间施加。

D

[解析] 压缩模量当量值
   
   压缩模量当量值公式中△A_i为第工层土附加应力系数沿土层厚度的积分值，△A_i=，根据E_S值由GB 50007—2002规范表5.3.5可以用插入法确定ψ_S值。

D

[解析] 主要解答过程
   解法一：
   

D

[解析] Q_uk=u∑q_sikl_i+αP_skA_P
   地面下6.0m，q_sik=15kPa
   ③层粉质黏土，P_s=1.0MPa
   q_sik=0.025P_s+25=0.025×1000+25=50kPa
   ④层粉砂，P_s=4.5MPa
   q_sik=0.02P_s=0.02×4500=90kPa
   L=18m，α=0.77
   Q_uk=4×0.35(15×6+50×8+90×4)+0.77×4500×0.35²=1614kN
   根据《建筑桩基技术规范》的q_sik^-P_s曲线，由静力触探的比贯入阻力P_s可以确定不同土质和不同埋深的极限侧阻力。

C

[解析] 柱边承台受剪承载力为β_hsf_tαb₀h₀
   
   C25混凝土f_t=1.27MPa
   β_hsf_tαb₀h₀=1.0×1270×0.875×2.14×0.7=1664.61kN
   受剪承载力公式中a_x为柱边与桩边的水平距离，以a_x=0.7m；
   β_hs为受剪切承载力截面高度影响系数，当承台有效高度h₀＜800mm时，取h₀=800mm。

B

[解析] 据《水利水电工程地质勘察规范》附录P中第P.0.2条计算如下：
   
   答案B正确。

B

[解析] 修建B楼使A楼基底下附加压力增加量为
   ②层底△P=70-60=10kPa
   ③层底△P=50-40=10kPa
   
   (1)地基沉降主要由基底附加压力引起，A楼的附加沉降是由于建B楼后使A楼附加压力增加；
   (2)附加沉降采用单向压缩分层总和法计算，其中△P为平均压力。

A

[解析]
   根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—1985)第2.1.3条，k_p公式中基础宽度和长度B、L，当有偏心荷载时B、L用B'和L'代替，B'=B-2e_B=4-2×0.5—3m，L=L-2e_L=6-2×1.0=4mC_u为不排水抗剪强度，可用三轴压缩试验、十字板剪切试验或无侧限抗压强度试验得到。

A

[解析]
   (1)查表得ω=0.437
   (2)

A

[解析] 据《铁路工程不良地质勘察规程》(TB 10027—2001)附录A第A.0.2条计算如下：
   后缘垂直裂缝的静水压力
   下滑力T：
   T=wsinβ+cosβ=1200×sin30°+500×cos30°=1033.0(kN/m)

A

[解析]
   极差3100-2500=600kN＜0.3×2800=840kN
   Q_uk=Q_um=2800kN
   在同条件下的工程桩，对抽检的结果，进行统计分析，当样品量很少(一般少于6个)，不用求标准差、变异系数方法，用最简单的极差统计方法，当参加统计的试桩结果满足极差不超过平均值的30%时，取平均值为单桩竖向抗压极限承载力。

C

[解析] b₀=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.8(m)
   
   ah=0.373×20=7.45＞4取ah=4.0
   查表得v_x=2.441
   

A

[解析] 水面处土压力强度
   e₁=γ₁H₁K_a=19×2×tan²(45°-32°/2)
   =38×0.307=11.67kPa
   土压力强度，AB=11.67kPa
   BC=γ'H₂K_a=9×3×0.307=8.29kPa
   水压力：CD=γ_wH₂=10×3=30kPa
   坑底土压力为AB+BC+CD=11.67+8.29+30=49.96kPa
   
   存在地下水时，其侧压力为土压力和水压力两部分，假设水位上下土的ψ角相同，图中FCD部分为水压力。
   

A

[解析] e=0.7m＞b/6=3.0/6=0.5m
   
   F_K=168-60=108kN
   合力偏距e＞b/6时，基础最大边缘压力按以上公式计算，其中l为垂直于力矩作用方向的基础底面边长；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，a=b/2-e=0.8m。

D

[解析] 正三角形布桩，桩土面积置换率
   
   一根桩所承担的处理面积A_e即为压板面积
   A_e=A_p/m=π×0.25²/0.07=2.8m²
   
   (1)根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)规定，水泥土搅拌桩复合地基竣工验收时，其承载力应采用复合地基载荷试验，至少做单桩复合平板载荷试验或双桩、三桩复合平板载荷试验。
   (2)正三角形布桩面积置换率为
   
   (3)一根桩所承担的处理面积
   A_e=A_p/m，A_p为桩截面积。