B

[解析] σ=rHk₀=18×5×(1-sin40°)=32.4kPa
   
   当支挡结构静止不动，土体处于弹性平衡状态时，土对墙的压力为静止土压力。
   k₀为土的静止侧压力系数，可近似按以下公式计算：
   k₀=1-sinφ'(φ'为土的有效内摩擦角)；
   E₀作用点距墙底H/3处，即1.67m。

D

[解析] l₀=18m，l_n/l₀=0.9
   中性点l_n=0.9l₀=0.9×18=16.2m
   从地面算起l_n=16.2+2=18.2m
   淤泥质黏土σ'_ri
   
   (1)σ'_ri中，γ_m、γ_i从地面算起；
   (2)l₀，l_n从桩顶算起；
   (3)地下水位以下γ用浮重度γ'。

B

[解析] 据《岩土工程勘察规范》10.8节计算：
   试验深度处的静水压力u₀：
   u₀=3×10=30(kPa)
   试验深度处土的有效上覆压力σ_v0：
   σ_v0=∑r_ih_i=2×18+3×(19-10)=63(kPa)
   膜片向土中膨胀之前的接触压力P₀：
   P₀=1.05(A-E_m+△A)-0.05(B-Z_m-△B)
   =1.05×(35-5+10)-0.05(210-5-50)=34.25(kPa)
   侧胀水平应力指数K_D：
   K_D=(P₀-u₀)/σ_v0=(34.25-30)/63=0.067
   答案B正确。

C

[解析] (1)地下水位以下的有效含水层厚度为H=900-100=800cm；
   初始地下水降深S₁=700-100=600cm，时间t在60s、300s、600s、1800s、3600s时的水位降深分别为503.0cm、312.0cm、232.0cm、90.0cm、18.5cm；
   抽水井半径  
   (2)根据题意，渗透系数求解采用潜水完整井水位恢复法，计算公式为：《工程地质手册》P1001表9-3-6中的公式：
   计算不同恢复时间的k值如下：
   
   (3)绘制k-t曲线图：
   
   由图得到含水层渗透系数最接近答案C。
   利用水位恢复资料确定渗透系数的方法在工程中经常用到，计算方法和公式在很多手册上均可查到。本题解题步骤略显繁琐，计算量较大。其实有经验的考生，从k-t曲线图上可以看出，随着恢复时间的加长，渗透系数越来越趋于稳定，并接近实际值。因此，只需计算最后一个恢复时间的渗透系数值，再选取最接近的答案即可。

A

B

[解析] 矩形荷载l/b≥10，z/b=6/1=6，α₁=0.062
   三角形荷载l/b≥10，z/b=6/1=6，α₁'=0.02565，α₂=0.02625，M点处附加应力为
   σ_M=2×100×0.062+2×100×0.02565+2×100×0.02625
   =200×(0.062+0.02565+0.02625)=200×0.1139=22.78kPa
   三角形荷载作用下，地基中任一点的附加应力计算可采用叠加原理，将三角形荷载分解为一个矩形荷载obce和2个三角形荷载ecd和aoe，分别查各自的应力系数进行计算。

C

[解析] 根据《岩土工程勘察规范》GB 50021—2001(2009年版)第4.1.19条规定：地基变形计算深度，对中、低压缩性土可取附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度。
   采用试算法，假设钻孔深度34m，距基底深度z=34-10=24m。
   计算上覆土层有效自重压力，水下部分用浮重度
   
   上覆土层有效自重压力=3×19+31×10=367kPa
   计算34m深处的附加压力，z=24m，查表得a_i=0.26
   附加压力=P_oai=280×0.26=72.8kPa
   附加压力/有效自重压力，小于20%，满足要求。
   高层建筑天然地基的控制性钻孔深度往往由变形计算深度控制。确定变形计算深度的方法有“应力比法”和“沉降比法”，《建筑地基基础设计规范》GB 50007采用沉降比法。但对于勘察工作由于缺少荷载和模量等数据，用沉降比法确定钻孔深度难以实施。过去的办法是将孔深和基础宽度挂钩，虽然简单，但不全面。因此《岩土工程勘察规范》GB50021采用了应力比法，规定“地基变形计算深度，对中、低压缩性土可取附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度；对于高压缩性土层可取附加压力等于上覆土层有效自重压力10%的深度”。
   本题首先应判断地基土的压缩性，题干给出的条件为中、低压缩性土，然后假设钻孔深度，分别计算有效上覆压力和附加压力，并进行比较，直到满足“附加压力等于上覆土层有效自重压力20%”的条件。计算中需注意钻孔深度要加上基础埋置深度(题干给出为10m)。

A

[解析] 据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120一99)第3.4节、第3.5节及题意计算如下：
   基坑底水平荷载为e_a：
   
   反弯点距基坑底的距离h_c：
   
   嵌固端点处的被动土压力为e'_p：
   
   答案A正确。

D

[解析] 正确答案为P₁—P₂—P₃。
   根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2002第8.4.10条和《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》(JGJ 6—99)第5.2.7条，当地基土比较均匀、上部结构刚度较好时，筏板基础仅按局部弯曲作用设计，计算时基底反力应扣除底板自重及其上覆土自重，故P₁—P₂—P₃，根据题竟P₁时已考虑浮力作用，P₁不必再扣除P₄。

C

[解析] 主要解答过程：
   垂直于滑动面的水压为P_w
   

C

[解析] 三角形承台底部角桩冲切承载力
   
   h₀=1.1-0.1=1.0m
   λ₁₁=a₁₁/h₀=1.8/1.0=1.8＞1.0，取λ=1.0
   
   N₁=0.47×(2×2.2十1.8)×0.98×tan60°/2×
   1270×1.0
   =3626.8×0.577=2093.9kN
   
   角桩冲垮比λ＞1.0时，取λ=1.0，截面高度影响系数β_hp，承台高h＜0.8m时，β_hp=1.0，h=2.0m时，β_hp=0.9，h=1.1m，β_hp=0.98。

A

[解析] 主要解答过程：
   据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第4.3.4条及物理指标间关系计算：
   
   
   P₀=γH=17.2×4=68.9kPa
   答案A正确。

A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.1节及附录G计算
   设计冻深
   z_d=z₀Ψ_zsΨ_zwΨ_ze=1.6×1×0.9×0.9=1.30m
   查附录G.0.2
   h_max=0.63m
   d_min=z_d-h_max=1.30-0.63=0.67m

C

[解析] ①露头处的煤层实际厚度计算：
   H=lsinγ=16.50×sin(45°-30°)=16.50×0.2588=4.27m
   ②钻孔中煤层实际厚度计算：
   H=6.04×sin45°=6.04×0.7071=4.27m

A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.4.2条，条形基础a≥，且a≮2.5m
   
   应用以上公式计算a时，必须满足b≤3.0m，当边坡坡角大于45°、坡高大于8m时，除满足上式外，还应验算边坡抗滑稳定性：
   

B

[解析] 据《岩土工程勘察规范》6.6.2条和《铁路特殊路基设计规范》表7.1.15计算：
   融沉系数：
   平均冻胀率：

A

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)第3.2.4节，基底合力作用点对基底重心轴的偏心距e₀
   
   墩台基础底截面核心半径ρ
   
   JTJ 024—85规定墩台受荷载组合时，非岩石地基，桥台e₀≤ρ，该题e₀=0.55m≤p=0.716m，这时基底压力，[σ]为地基土修正后的容许承载力；
   当e₀＞10时，基底最大压力σ_max按下式计算
   式中d为N力作用点至基底受压边缘的距离，b、a为基底宽和长。

B

[解析]
   
   f_pk=5f_sk
   f_spk=mf_pk+(1-m)f_sk
   =0.105×5×80+(1-0.105)×80
   =42.06+71.6=113.7kPa
   振冲砂石桩法是处理饱和砂土地震液化较有效的方法，该法可以增加砂土密实度和提高地基承载力，但经开挖观察，其桩径很不规则，只能近似按平均直径计算。

B

[解析] 据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第5.1.4条、第5.1.5条、第4.1.4条、第 4.1.5条、第4.1.6条计算
 v_s4/v_s3=460/180＝2.56
 取覆盖层厚度为16m
 
 场地类别为Ⅲ类。
 查条文说明图4.1.6，T_g≈0.4s
 多遇地震，设计基本地震加速度为0.2g，8度烈度时a_max=0.16
 T＝T_g，a＝a_max=0.16

D

[解析] 扩底
   =ψPq_pkA_P
   ψP=(0.8/D)^1/3=(0.8/2.0)^1/3=0.74
   =0.74×3.14q_pk=2.32q_pk
   不扩底
   =ψ_Pq_pkA_P
   ψP=(0.8/0.8)^1/3=1.0
   =1.0×q_pk×0.5=0.5q_pk
   =2.32q_pk/0.5q_pk=4.64
   根据《建筑桩基技术规范》，关于大直径桩(d≥800mm)的极限侧阻和极限端阻力应以折减，折减系数与土性、桩径d和扩底直径D有关；侧阻尺寸效应系数ψ_si、端阻尺寸效应系数ψ_P均小于1.0；
   灌注桩成孔后引起应力释放，孔壁出现松弛变形，导致侧阻力降低，随着d增大，侧阻力呈双曲线型减小，ψ_si=(0.8/d)^m，m为经验系数，和土性有关。

B

A

[解析] 据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第4.4.4条，第4.4.5条，
   计算如下：
   △ZS=β₀∑δ_ZSih_i
   =0.5×(0.032×150+0.027×100+0.022×100+0.020×100)=5.85cm
   △ZS＜7cm，为非自重湿陷性场地，湿陷量自1.5m累积至6.5m。
   △_s=∑β△_sih_i
   =1.5×0.036×100+1.5×0.038×100+1.5×0.03×100+1.5×0.022×100
   =18.9cm
   答案A正确。

B

[解析]
   
   根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)，塑料排水板的当量换算直径按学者Hansbo提出的以上公式计算，式中b为排水板宽度；δ为板厚。该公式在国内实际工程中已得到普遍采用。

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)第5.4.2.4条计算
   γ_m=2，ah=0.25×20=5＞4，v_m=0.768
   d=0.8m
   d₀=0.8-0.05×2=0.7m
         

A

[解析] (1)计算标贯击数
   临界值N_cr，7度设防N₀=6
   -6.0m N_cr1=6×[0.9+0.1×(6-3)]×=7.2＞N₁=5液化
   -8.0m N_cr2=6×[0.9+0.1×(8-3)]=8.4＞N₂=5液化
   -10.0m N_cr3=6×[0.9+0.1×(10-3)]=9.6＞N₃=6液化
   -12.0m N_cr4=6×[0.9+0.1×(12-3)]=10.8＞N₄=7液化
   (2)中点深度和土层厚度
   
   (3)权函数
   Z₁=5.5m，W₁=9.5m^-1
   Z₂=8.0m，W₂=7m^-1
   Z₃=10.0m，W₃=5m^-1
   Z₄=13.0m，W₄=2m^-1
   (4)液化指数I_lE
   
   该建筑为浅基础，液化判别深为15m，-16.0m处，计算中点深度时下界为-15m；-6.0m处计算中点深度的上界为-4.0m。