C

[解析] 按土力学原理中土的指标换算关系计算。
   试坑的体积为：
   
   试样的天然密度为：
   
   试样的干密度为：
   
   则填土的压实系数为：
   

B

[解析] 根据《供水水文地质勘察规范》(GB50027—2001)第5.3.6条。
   (1)根据颗粒分析曲线对含水层定名
   颗粒分析曲线图上小于2mm的颗粒质量占总质量的38%，则大于2mm的颗粒质量占总质量的62%，大于50%，定名为碎石土。
   (2)判断滤料规格
   从颗粒分析曲线图上查取d₂₀=0.3mm＜2mm，则填砾过滤器的滤料规格D₅₀按下式计算：
   D₅₀=(6～8)d₂₀=(6～8)×0.3=1.8～2.4mm

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第6.6.2条及条文说明规定，由于岩溶发育具有严重的不均匀性，为区别对待不同岩溶发育程度场地上的地基基础设计，将岩溶场地划分为岩溶强发育、中等发育和微发育三个等级，用以指导勘察、设计、施工。其中线岩溶率按下式计算：
   
   式中，洞隙为出现掉钻及岩溶裂隙部分。
   查规范表6.6.2，可知该场地岩溶发育等级为中等发育。

D

[解析] 根据《工程地质手册》(第五版)，按下列步骤进行计算：
   (1)数据分析筛选
   正应力数据分析如下：
   
   
   
   
   5个数据均小于3.108。
   
   5个数据均大于-1.608。
   无需舍弃数值。
   同理可得进行剪应力数据分析如下：
   ，σ=0.375，m_σ=0.168
   
   5个数据均小于2.663。
   
   5个数据均大于-0.595。
   无需舍弃数值。
   (2)摩擦系数计算
   

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.3.5条规定，计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。其最终变形量可按下式进行计算：
   
   式中，ψ_s为沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值、基底附加压力按表5.3.5取值；p₀为相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力；E_si为基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；z_i、z_i-1为基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离；、为基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。
   (1)各土层的附加应力系数
   ①黏性土
   
   ②细砂
   
   (2)变形计算(见下表)
   
   
   
   

D

[解析] 根据文克尔地基模型：p_i=ks_i，则可得：
   沉降15mm土柱的地基反力：p₁=ks₁=20×10³×15×10^-3=300kPa。
   沉降10mm土柱的地基反力：p₂=ks₂=20×10³×10×10^-3=200kPa。
   根据地基反力分布图面积计算地基反力的合力：
   

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.3.5条规定，地下水位由埋深1.0m下降至基础底面时，基础地面以上地基土加权平均重度变化量：
   Δγ_m=(10×0.5)/1.5=3.3kN/m³
   地基承载力的增量完全由Δγ_m增加引起，又因为φ=24°，查规范表5.2.5，可得M_d=3.87，因此由土的抗剪强度指标确定的基底地基承载力特征值增加量为：
   Δf_a=M_dγ_md=3.87×3.33×1.5=19.33kPa

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.2条、5.2.4条。
   大面积级配砂石，平均最大干密度1800kg/m³＜2100kg/m³，承载力深宽修正系数按人工填土取用，查规范表5.2.4，可得η_b=0，η_d=1.0，则修正后的地基承载力特征值为：
   
   基础尺寸计算：
   

C

[解析] 根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10093—2017)第9.3.7条规定，钻孔桩单桩轴向受压容许承载力按下式计算：
   
   式中，τ_i为第i层冻土同桩侧表明的冻结强度，m"为冻结力系数，m₀'为桩底承载力折减系数，A为桩底支承面积，[σ]为地基容许承载力。
   对于砂土：τ_i=130×0.9=117kPa，F_i=3.14×0.8×5=12.56m²。
   对于碎石土：τ_i=110×0.9=99kPa，F_i=3.14×0.8×3=7.536m²。
   代入上式，可得钻孔桩单桩轴向受压容许承载力：
   

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(GJ 94—2008)第5.8.2条、5.3.9条。
   (1)按桩身受压承载力确定
   箍筋间距150mm＞100mm，ψ_c=0.9，则桩顶轴向压力设计值按下式计算：
   
   轴向压力标准值：
   
   
   解得：F_k≤24948.9kN，ΔF_k≤24948.9-20000=4948.9kN。
   (2)按桩基竖向承载力确定
   
   
   
   
   解得：F_k≤36286.4kN，ΔF_k≤36286.4-20000=16286.4kN。
   取小值：ΔF_k≤4948.9kN。
   故选项A最接近。

C

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008)第5.5.8条。
   基底附加应力为：p₀=400-5×18=310kPa。
   ①取自地面算起47m进行验算。
   47m处的自重应力为：σ_c=18×5+10×20+10×22=510kPa。
   z/b=22/8=2.75，a/b=16/8=2.0，查附录D可得：
   
   47m处的附加应力为：
   
   满足规范要求。
   ②取自地面算起27m进行验算。
   27m处的自重应力：σ_c=18×5+10×20+10×2=310kPa。
   z/b=2/8=0.25，a/b=16/8=2.0，查附录D可得：
   
   27m处的附加应力为：
   
   不满足规范要求。
   综上，取变形计算深度为地面下47m。

C

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)第7.5.2条，桩孔宜按等边三角形布置，桩孔之间的中心距离，可为桩孔直径的(2.0～3.0)倍，也可按下式估算：
   
   式中，d为桩孔直径，ρ_dmax为桩间土的最大干密度，η_c为桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数，不宜小于0.93，为地基处理前土的平均干密度。
   每根桩承担的等效地基处理面积为：
   
   整片处理，超出建筑物外墙基础底面外缘的宽度每边不应小于处理土层厚度的1/2，且不应小于2m，处理土层厚度为13.5-4.5=9m。
   总处理面积为：A=(30+2×4.5)×(12.5+2×4.5)=838.5m²。
   则可得：n=A/A_e=838.5/0.78=1075(根)。
   故选项C最接近。

B

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)第7.1.5条规定，复合地基承载力特征值应通过复合地基静载荷试验或采用增强体静载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定，初步设计时，可按下列公式估算：
   (1)复合地基承载力特征值计算
   单桩竖向承载力特征值：
   
   式中，u_p为桩的周长，q_si为桩周第i层土的侧阻力特征值；l_pi为桩长范围内第i层土的厚度(m)；α_p为桩端端阻力发挥系数；q_p为桩端端阻力特征值；A_p为桩的截面积。
   复合地基承载力特征值：
   
   式中，λ为单桩承载力发挥系数；m为面积置换率；β为桩间土承载力发挥系数；f_sk为处理后桩间土承载力特征值。
   
   (2)地基承载力验算反算置换率及桩间距
   N_k≤f_spa，即400≤3420m+199，解得：m≥0.059。
   方桩三角形布桩，，解得：s≤1.77m。

A

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79—2012)第7.1.5条规定。
   (1)按填土承载力控制
   p≤f_ak=90kPa
   (2)按复合地基承载力控制
   面积置换率
   
   复合地基承载力特征值：
   
   式中，λ为单桩承载力发挥系数；m为面积置换率；β为桩间土承载力发挥系数；f_sk为处理后桩间土承载力特征值。
   P+1×18≤f_spk=82.5kPa，解得：p≤64.5kPa。
   (3)按软弱下卧层承载力控制
   f_az=f_ak+η_dγ_m(d-0.5)=50+1×8×(10-0.5)=126kPa。
   p_z+p_cz≤f_az，不考虑应力扩散，p_z=p，p_cz=18×1+8×10=98kPa。
   p+98≤126，解得：p≤28kPa。
   故选项A最接近。

B

[解析] 根据土力学基本知识。
   
   
   渗流向下，引起土体重度增加，土压力增加，同时引起水头损失，水压力减小。
   
   则可得墙背的土压力增量为：
   
   渗流引起的水头损失为：
   
   水压力损失为。
   渗流引起的压力增量为：
   
   则总水平力增加量为：
   

C

[解析] 根据《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025—2019)第9.2.3条、9.3.1条。
   (1)非锚固长度
   h_i=7m＞0.5H=5m，L_a=0.6(H-h_i)=0.6×(10-7)=1.8m
   (2)根据抗拔力计算锚固段长度
   拉筋抗拔力S_fi=2σ_viaL_bf，即28.5=2×19.7×7×0.1×L_b×tan18°，解得：L_b=3.2m。
   式中，a为拉筋宽度，f为拉筋与填料间的摩擦系数，σ_vi为拉筋上的垂直压应力。
   L=L_a+L_b=1.8+3.2=5.0m
   (3)根据构造确定拉筋长度
   根据规范第9.3.1条，土工格栅拉筋长度不应小于0.6倍墙高，且不应小于4.0m。
   故取拉筋长度为：0.6×10=6.0m。

B

[解析] 根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2013)第5.3.1、5.3.2条和附录A.0.2条规定，从赤平面投影图上判定结构面J1与坡面倾向相同，倾角小于坡角，为外倾结构面，结构面J2倾向于边坡倾向相反，为内倾结构面，稳定。
   判断结构面J1的稳定情况：
   
   滑裂面长度为：
   
   
   查规范表5.3.2，本题工况下边坡稳定安全系数F_st=1.30，又由规范表5.3.1可知，边坡为基本稳定。

B

[解析] 根据《铁路隧道设计规范》(TB 10003—2016)附录E。
   (1)深埋浅埋隧道判别
   宽度影响系数：ω=1+(B-5)=1+0.1(7.5-5)=1.25。
   深埋隧道垂直荷载计算高度：h_a=0.45×2^s-1ω=0.45×2^s-1×1.25=9m。
   式中，s为围岩等级。h＜h_a，判定为超浅埋隧道，h为洞顶距地面距离。
   (2)垂直荷载计算
   
   侧压力系数：
   
   (3)水平荷载计算
   
   

B

[解析] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120—2012)第6.1.1条。
   A、C选项的荷载压在水泥土墙上，稳定性高于B、D选项，选取B选项计算。
   (1)主动土压力计算
   主动土压力系数为：
   
   土压力为：
   
   水压力为：
   
   荷载引起的土压力为：
   
   总主动土压力为：
   
   (2)被动土压力计算
   被动土压力系数为：
   
   土压力为：
   
   水压力为：
   
   总被动土压力为：
   
   (3)抗滑稳定性计算
   水泥土墙自重为：
   
   水泥土墙底面的水压力为：
   
   则抗滑移安全系数为：
   

A

[解析] 据剧《工程地质手册》(第五版)第644页。
   (1)溶洞顶板的总抗剪力
   T=HSL=5×200×2×(5+4)=18000kN
   (2)溶洞顶板的总荷载
   P=5×4×(5×23+5×18)+F=4100+F
   (3)附加荷载
   T≥P，即18000≥4100+F，解得：F≤13900kN。

B

[解析] 根据《膨胀土地区建筑技术规范》(GB50112—2013)第5.2.4条规定，当坡地坡角为5地～14坡，基础外边缘至坡肩的水平距离为5m～10m时，基础埋深可按下式确定：
   d=0.45d_a+(10-l_p)tanβ+0.30
   式中，d_a为大气影响深度，l_p为基础外边缘至坡肩的水平距离，β为设计斜坡坡角。
   (1)大气影响深度计算
   当年9月至次年2月的月份蒸发力之和与全年蒸发力之比为：
   
   全年中干燥度大于1.0且月平均气温大于0℃月份的蒸发力与降水量差值之总和：
   c=106.9-65.2=41.7
   土的湿度系数为：ψ_w=1.152-0.72α-0.00107c=1.152-0.726×0.36-0.00107×41.7=0.85。
   查规范表5.2.12，d_a=(3.5+3.0)/2=3.25m。
   (2)基础埋深计算
   d=0.45d_a+(10-l_p)tanβ+0.30=0.45×3.25+(10-6)×tan10°+0.30=2.5m

C

[解析] 根据《湿陷性黄土地区建筑标准》(GB 50025—2018)第4.4.3～4.4.4条、第4.4.6条、第5.2.4条和附录A。
   (1)地基湿陷等级
   自基础底面(地面下2.0m)算起，至非湿陷性黄土顶面。根据4.4.4条，湿陷量计算值应按下式计算：
   
   基底下0～5m，即地面下2.0～7.0m，α=1.0，β=1.5。
   1.0×1.5×500×(0.112+0.055)+1.5×1000×(0.093+0.087+0.051)=471.75m
   基底下5～10m，即地面下7.0～12.0m，α=1.0，β=β₀=1.2。
   1.0×1.2×500×(0.055+0.030)+1.0×1.2×1000×(0.042+0.025+0.039)=178.2mm
   基底10m以下～非湿陷性黄土顶面，即地面下12.0～14.0m，α=0.9，β=β₀=1.2。
   0.9×1.2×500×0.030=16.2mm
   Δ_s=471.75+178.2+16.2=666.15mm
   查规范表4.4.6，可得湿陷等级为Ⅲ级。
   (2)距离确定
   县城影剧院，查规范附录A，建筑类别为丙类，查规范表5.2.4，可得距离为6～7m。
   注：本题注意要按土层中点计算，湿陷等级为Ⅲ级。如果按试验点为土层底部计算，则判别湿陷等级为Ⅱ级，误选B。本题属于有难度题目。

B

[解析] 根据《水电工程水工建筑物抗震设计规范》(NB 35047—2015)第4.1.2条、第5.3.2条。
   (1)场地类别划分
   
   式中，d₀为覆盖层厚度，d_i为第i层覆盖层的厚度，ν_si为第i层的剪切波波速。
   查规范表4.1.2，场地土为中硬场地土，又因自建基面算起的覆盖层厚度4.8m，查规范表4.1.3，可得本题场地类别为Ⅰ₁。
   查规范表5.3.5，场地特征周期调整为T_g=0.30s。
   (2)设计反应谱计算
   T_g=0.30s＜T=1.8s，位于曲线下降段，土石坝ρ_max=1.60。
   

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.2条第6款规定，桩身配筋率不小于0.65%时，灌注桩单桩承载力特征值按下式计算：
   
   式中，EI为桩身抗弯刚度，α为桩的水平变形系数，ν_x为桩顶水平位移系数，χ_0a为桩顶允许水平位移。
   圆形桩的桩身的计算宽度：b₀=0.9(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×0.4+0.5)=0.99m。
   第5.7.5条第1款规定，桩的水平变形系数按下式计算：
   
   式中，m为桩侧水平抗力系数的比例系数。
   灌注桩配筋率大于0.65%，受位移控制，αh=0.95×12=11.4＞4，取αh=4。
   桩顶自由，查《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)表5.7.2，ν_x=2.441。则：
   
   根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)第4.4.2条规定，非液化土中低承台桩基抗震验算时，水平向抗震承载力特征值比非抗震提高25%：84.3×1.25=105.375kN。

C

[解析] 根据《岩土工程勘察规范》(GB50021—2001)(2009年版)第10.2.5条及条文说明规定，土的变形模量应根据p～s曲线的初始直线段，可按均质各向同性半无限弹性介质的弹性理论计算。计算公式如下：
   E₀=ωpd/s
   式中，ω为与试验和土类相关的系数，可查表或者按公式计算；p为p～s曲线线性段的压力，s为与p对应的沉降，d为承压板直径。
   根据题目数据，100～500kPa范围为近似直线段。
   承压板直径与承压板底面深度之比：d/z=0.8/10=0.08。
   不满足查表条件，因此需要按公式进行计算：
   ω=I₀I₁I₂(1-μ²)
   式中，I₀为刚性承压板的形状系数，I₁为与承压板埋深有关的系数，I₂为与土的泊松比有关的系数，μ为土的泊松比，砂土取0.3。
   I₁=0.5+0.23d/z=0.5+0.23×0.08=0.5184
   I₂=1+2μ²+2μ⁴=1+2×0.30²+2×0.30⁴=1.1962
   对于圆形承压板，I₀=0.785，则有：
   ω=I₀I₁I₂(1-μ²)=0.785×0.5184×1.1962×(1-0.30²)=0.443
   E₀=ωpd/s=0.443×500×0.8/10=17.72MPa
   注：本题也可采用内插法计算。