C

[解析] 根据《湿陷性黄土地区建筑标准》(GB 50025—2018)规定，计算如下：
   ①根据第4.3.2条第3款规定，湿陷性系数为：
   δ_s=(h_p-h'_p)/h₀=(18.92-18.50)/20=0.021
   ②根据第4.3.3条第3款规定，自重湿陷系数为：
   δ_zs=(h_z-h'_z)/h₀=(19.21-18.83)/20=0.019

C

[解析] 由题意可知，干燥土样密度ρ_d=1.55g/cm³，土粒相对密度G_s=2.65。则有：
   ①计算孔隙比
   e=G_sρ_w/ρ_d-1=2.65×1/1.55-1=0.710
   ②计算饱和含水量
   ω=S_re/G_s=1.0×0.710×100%/2.65=26.8%
   ③计算饱和密度
   ρ_sat=(G_s+e)ρ_w/(1+e)=(2.65+0.71)×1/(1+0.71)=1.96g/cm³
   ④计算有效密度
   ρ'=(G_s-1)ρ_w/(1+e)=(2.65-1)×1/(1+0.71)=0.96g/cm³

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)附录W第W.0.1条规定，当上部为不透水层，坑底下某深度处有承压水层时，某坑底抗渗流稳定性可按下式验算：γ_m(t+Δt)/P_w≥1.1。计算过程如下：
   本题中，抗突涌安全系数取1.20。
   抗突涌力为：
   γ_m(t+Δt)=19×4=76kN/m²
   水突力为：
   P_w=γ_m(9-h)
   则需满足安全系数为：76/[10×(9-h)]≥1.2得h≥2.67m≈2.7m。

B

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)第7.7.2条第6款规定，符合地基承载力特征值应按本规范第7.1.5条确定。根据第7.1.5条，计算如下：
   ①一根桩承担的地基处理等效圆直径d_e为：
   d_e=1.13s=1.13×1.5=1.695m
   ②面积置换率m为：m=d²/d_e²=0.4²/1.695²=0.0557。
   ③复合地基承载力f_spk为：
   f_spk=λmR_a/A+β(1-m)f_sk=0.9×0.0557×600/(3.14×0.2²)+0.95×(1-0.0557)×180=401.5kPa
   ④根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.4条，经深度修正后的地基承载力特征值为：
   f_a=f_spk+η_dγ_m(d-0.5)=401.5+1×20×(7-0.5)=531.5kPa≈532kPa

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)式(5.2.4)计算，基础宽度和深度的地基承载力影响系数：由e=0.90，I_L=0.85，查表5.2.4可得：η_b=0，η_d=1。
   则修正后的地基承载力特征值为：
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)=150+0+1×18×(2-0.5)=177kPa
   独立基础的基础底面积A的计算公式如下：
   A=F/(f_a-γ_Gd)
   式中，γ_G为基础及回填土的平均重度，地下水位以上可取20kN/m³，地下水位以下取10kN/m³；f_a为修正后的地基承载力特征值(kPa)；d为基础平均埋深(m)。
   带入数据，可得基础底面积为：
   A=F/(f_a-γ_Gd)=1000/(177-20×2)=7.3m²

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第8.2.11条、8.2.13条规定。
   ①由几何关系知，Ⅰ-Ⅰ截面处的基底压力强度为：
   
   ②Ⅰ-Ⅰ剖面的弯矩为：
   
   ③计算每延米基础的受力钢筋截面面积为：
   A_s=M/(0.9f_yh₀)=79.3×10⁶/(0.9×300×260)=1130mm²/m

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.7条规定，计算如下：
   基础底面处土的自重压力为：
   p_c=16×1.0+9×0.7+9×0.1=23.2kPa
   由E_S1/E_S2=8.7/2.2=3.95，z/b=(1.7+2.0-1.8)/2.5=1.9/2.5=0.76。查表5.2.7可得：θ=24°。其中，z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离(m)；θ为地基压力扩散线与垂直线的夹角，可按表5.2.7采用。
   则软弱下卧层顶面处的附加压力为：
   

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)附录J第J.0.4条，具体计算如下：
   ①由题中条件，可求得岩石饱和单轴抗压强度平均值为：
   (9+11+13+10+15+7)/6=10.83MPa
   ②
   
   ③变异系数：δ=σ/μ=2.873/10.83=0.265。
   ④统计修正系数：
   
   ⑤岩石饱和单轴抗压强度标准值为：f_rk=0.781×10.83=8.46≈8.5MPa
   根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)式(5.2.6)，在确定地基承载力特征值时，对较破碎岩体，折减系数可取0.1～0.2，取最大值0.2，则岩石地基承载力特征值的最大值为：
   

A

[解析] 根据边坡工程相关知识，计算如下：
   ①条形基础沉降S_t为：
   
   ②筏形基础沉降S_f为：
   
   ③二者之比为：
   S_f/S_t=0.1356/0.1101=1.23

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.3.7条规定，对于带隔板的，等效直径为：
   式中，d=d_s=800mm。
   又h_b/d_e=2400/400=6＞5。式中，h_b为桩端进入持力层深度。
   故可得λ_p=0.8。

C

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.2条、第5.2.4条、第5.4.2条及相关内容计算如下：
   ①假设b＜3m，取η_b=0.3，η_d=1.5，则可得地基持力层承载力的特征值为：
   f_a=f_ak+η_bγ_m(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)=180+0.3×20×(3-3)+1.5×20×(1.8-1.5)=189kPa
   ②由p_k≤f_a可得：b≥F_k/(f_a-γ_Gd)，按承载力的要求，可确定基础宽度，即：
   b≥F_k/(f_a-γ_Gd)=300/(189-20×1.8)=1.96m
   ③取b=2.0m，满足b≤3，由此可得基础底面外缘线距离坡顶的最小水平距离为：
   a≥3.5b-d/tanβ=3.5×2.0-1.8/tan30°=3.88m≈3.9m

D

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.1条～第5.2.5条，计算如下：
   ①由题意可知，G_k=bldγ_d=3×1×2×20=120kN，则有：
   p_kmax=80+G_k/(3×1)=80+120/(3×1)=120kPa
   p_kmin=0+G_k/(3×1)=0+120/(3×1)=40kPa
   故可得：F_k=(1/2)×(80+0)×3=120kN；F_k+G_k=120+120=240kN。
   因此，作用于基础底面上的合力为240kN。
   ②由2M_k/W=p_kmax-p_kmin，可计算出偏心距为：
   
   满足e≤b/6=0.5，且满足e≥0.033b=0.099m。
   ③已知p_kmax和p_kmin，则可求得：
   p_k=(p_kmax+p_kmin)/2=(120+40)/2=80kPa
   当轴心荷载作用时，基础底面的压力应符合p_k≤f_a，则可得f_a≥80kPa，由题意可知其为偏心荷载作用，则还应符合p_kmax≤1.2f_a，则可得：
   f_a≥p_kmax/1.2=120/1.2=100kPa
   因此，地基承载力特征值应不小于100kPa。

C

[解析] 根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2013)附录A的内容，计算如下：
   ①垂直于第i块土条滑动面的力N_i为：
   N_i=(G_i+G_bi)cosθ_i+P_wisin(α_i-θ_i)=G_icosθ_i=[20×3×2+(20-10)×7×2]cos30°=225.17kN
   ②第i块土条的总抗滑力R_i为：
   R_i=N_itanφ_i+c_il_i=225.17×tan25°+22×2/cos30°=155.8≈156kN
   ③总抗滑力矩M_i为：M_i=R_i×R=156×30=4680kN·m。

B

[解析] 滑坡体的自重(取单位宽度)为：G=γ×面积=19.25×150=2887.5kN。
   滑坡体的下滑力矩为：M=G×4.98m=2887.5×4.98=14397.75kN·m。
   ①计算滑坡体抗滑力矩
   第一层土弧长：
   L₁=18.25×π×22°/180°=7.0m
   第二层土弧长：
   L₂=18.25×π×83°/180°=26.44m
   抗滑力矩：
   M_f1=c₁L₁R₁=38.3×7.0×18.25=4892.825kN·m
   M_f2=c₂L₂R₂=57.5×26.44×18.25=27745.475kN·m
   总抗滑力矩：
   M_f=M_f1+M_f2=4892.825+27745.475=32638.30kN·m
   ②计算边坡稳定系数
   F_s=M_f/M=32638.30/14397.75≈2.27

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.3.5条，其计算过程如下：
   ①计算自重应力
   p_c=∑r_ih_i=19×1+(19-10)×(3.4-1)=40.6kPa
   由第5.3.5条可知，计算地基变形时附加应力取用荷载效应准永久组合，则此时的基底实际压力为：p_k=P/A=122880/(16×32)=240kPa。
   ②计算附加压力
   p₀=p_k-p_c=240-40.6=199.4kPa≈199kPa

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.5条规定，承受拔力的桩基，验算群桩基础呈非整体性破坏时基桩的抗拔力承载力为：
   N_k≤T_uk/2+G_p
   式中，T_uk为群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.4.6条，计算公式为：T_uk=∑λQ_siku_il_i。其中λ为抗拔系数，可按表5.4.6-2取值；土类为粉质黏土、又l/d=10/0.6=16.7＜20，λ=0.70。
   则抗拔极限承载力标准值T_uk为：
   
   G_p为桩身自重，经计算为：
   
   N_k为基桩拔力，即：
   N_k=N_k总/n
   N_k总为基础的总浮力，经计算总浮力N_k总为：
   N_k总=141-108=33MN=33000kN
   则桩数n为：
   33000/n≤474.77/2+42.39
   解得，n≥117.95。

D

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)第7.5.2条第5款规定，采用土挤密桩法桩孔的数量可按下式估算：n=A/A_e。式中，n为桩孔数量；A为拟处理地基的面积；A_e为单根土或灰土挤密桩所承担的处理地基面积。
   d_e为单根桩分担的处理地基面积的等效圆直径，即：
   d_e=1.05s=1.05×1=1.05m
   正三角形布桩时，单根土或灰土挤密桩所承担的处理地基面积为：
   A_e=πd_e²/4=3.14×1.05²/4=0.8655m²
   拟处理地基面积为：
   A=(20+2×5)×(50+2×5)=1800m²
   则桩孔数量为：n=1800/0.8655=2079.7227，取n=2080。

C

[解析] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—2012)表4.7.4，锚杆极限摩阻力q_sk取值：黏性土，I_L=0.5，极限摩阻力q_sk1=53kPa，提高系数1.2；粉细砂，中密～密实，极限摩阻力q_sk2=63kPa，提高系数1.2。
   锚杆受力承载力设计值N_u=T_d/cosθ=400/cos20°=425.7kN。取γ_s=1.3。
   在黏性土中的锚杆长度为h₁/sinθ=3/sin20°=8.77m；在黏性土中的锚固段长度为l_m1=8.77-l_f=8.77-6=2.77m。
   在黏性土中的提供的轴向设计承载力为：
   N_u1=π×d×q_sk1×1.2×l_m1/γ_s=3.14×0.15×53×1.2×2.77/1.3=63.8kN
   在粉细砂层中的需要的锚固段长度l_m2按下式计算：
   l_m2=(N_u-N_u1)×γ_s/(π×d×q_sk2×1.2)=(425.7-63.8)×1.3/(3.14×0.15×63×1.2)=13.21m
   则锚杆总长度为：l=l_f+l_m1+l_m2=6+2.77+13.21=21.98m≈22.0m。

C

[解析] 因为t_s处的反射幅值明显高于t₂，且和t₂-t₁=66-60=6与t_s-t₂=73.5-66=7.5不相等，所以t₂处是缺陷反射，t_s处是桩底反射。因此，根据t_s便可轻易算出桩长。
   根据《建筑基桩检测技术规范》(JGJ 106—2014)第8.4.1条式(8.4.1-2)，用公式c_i=2000L/ΔT或L=cΔT/2计算：
   L=cΔT/2=3555.6×(73.5-60)/(2×1000)=24.0m

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)附录W.0.1条规定，按基坑底抗渗流稳定性计算，设基坑深度为1，有r_m(t+Δt)/p_w≥1.1；r_m为透水层以上土的饱和重度(kN/m³)。
   从而得：19×(10-h)/[10×(10-2)]≥1.1，解得：h≤5.37m；如按抗渗流稳定性考虑，基坑深度不宜大于5.37m。

A

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第8.1.1条进行计算，查表得无筋扩展基础台阶宽高比[b₂/H₁]允许值为1/1.5。根据计算公式H₀≥(b-b₀)/(2tanα)可以得：
   b≤b₀+2tanα×H₀=0.6+2×(1/1.5)×0.5≈1.27m

B

[解析] 根据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50487—2008)附录P，填方和水位下降均致砂土液化可能性减小。
   A项：
   ①工程正常运行时的修正标贯击数N为：
   
   ②临界标准贯入锤击数N_cr为：
   
   式中，ρ_c为土的黏粒含量质量百分率(%)，当ρ_c＜3%时，ρ_c取3%。
   N_63.5＞N_cr，A项不液化。
   B项：
   ①工程正常运行时的修正标贯击数N为：
   N_63.5=20×(3+0.9×0+0.7)/(6+0.9×2+0.7)=8.7
   ②临界标准贯入锤击数N_cr为：
   式中，ρ_c为土的黏粒含量质量百分率(%)，当ρ_c＜3%时，ρ_c取3%。
   N_63.5＜N_cr，B项液化。
   用同样的办法可判断CD两项，均不液化。

B

[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)第4.1.5条规定，剪切波在地面至计算深度之间的传播时间为：
   
   则土层等效剪切波速为：v=d/t=6.1/0.02316≈263.39m/s。根据表4.1.6，可得，根据各类建筑场地的覆盖层厚度和等效剪切波速，可知该场地类别为Ⅱ类。

C

[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)第4.4.3条规定，标准贯入锤击数，应按下式计算：
   
   由题意知：N_p=10，ρ=10%。所以有：
   
   故打桩后的标准贯入锤击数为19。