C

[解析] 根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)(2009年版)附录B。
   重型圆锥动力触探锤击数为：N'_63.5=10×20/8=25(实测锤击数)。
   修正系数为：α=(0.72+0.67)/2=0.695。
   修正后的重型圆锥动力触探锤击数值如下：
   N_63.5=αN'_63.5=0.695×25≈17.4
   根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)(2009年版)第3.3.8条，该碎石土的密实程度为中密。

A

[解析] 根据有效应力原理：σ=σ'+u。式中，σ为总应力，按题意为自重应力；σ'为有效应力；μ为孔隙水压力。
   代入数据得：
   σ'=σ-μ=20×1.0+3×20+1×20+2×18-7×10=66kPa

C

[解析] 根据《公路工程抗震规范》(JTG B02—2013)表4.4.2，当d_s≤10m时，折减系数α=1/3；当10m＜d_s≤20m时，折减系数α=2/3；若采用摩擦桩基础，则深度5～15m的单桩摩阻力的综合折减系数α为：
   [(10-5)×(1/3)+(15-10)×(2/3)]/[(10-5)+(15-10)]=0.5

B

[解析] 土坝体积：
   V=0.5×(8+75)×20×1200=9.96×10⁵m³
   土料压实后的干重：
   G=ηρ_dmaxV=0.95×16.8×996000=15896160kN
   天然土料的干重度：
   γ_d=γ/(1+0.01ω)=18/(1+0.01×21)=14.876≈14.88kN/m³
   天然土料体积V₁：_：
   V₁=G/γ_d=15896160/14.88=10.7×10⁵m³

A

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)表3.3.3-6，孔隙率e=0.7，塑性指数I_L=0.4，得容许承载力[f_a0]=310kPa，根据表3.3.4，黏性土I_L=0.4＜0.5，得k₁=0，k₂=2.5。
   假设基础宽度b=2m，根据式(3.3.4)计算，则有：
   
   
   设基础底面尺寸为2m×4.5m，验算如下：
   
   满足要求。

B

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2012)第5.2.12条计算，预压荷载下地基最终竖向变形量为：
   
   固结度达到0.85时沉降为：
   s_ct=s_c×U=240×0.85=204mm≈20cm

B

D

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.5条规定，由土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值，并应满足变形要求，公式为：f_a=M_bγ_bb+M_dr_md+M_cc_k。式中，b为基础底面宽度，大于6m时按6m取值，对于砂土小于3m时按3m取值。
   由φ_k=30°，查表5.2.5承载力系数表可知：
   M_b=1.9，M_d=5.59，M_c=7.95
   式中，γ为基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度，代入数据可得：
   γ=19-10=9kN/m³
   γ_m为基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下土层取有效重度。代入数据可得：
   γ_m=[1.0×17+0.5×(17-10)+0.5×(19-10)]/2=12.5kN/m³
    则地基承载力特征值为：
   f_a=1.90×9×3+5.59×12.5×2+7.95×0=51.3+139.75=191.05kPa
   故选项D最接近。

D

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.5条第1款规定，桩的水平变形系数α为：
   
   式中，m为桩侧土水平抗力系数的比例系数；b₀为桩身的计算宽度，对于圆形桩，直径d≤1m时，b₀=0.9(1.5d+0.5)。
   代入数据计算可得：
   b₀=0.9×(1.5×1.0+0.5)=1.8m
   
   αh=0.373×20=7.46＞4
   取αh=4.0。
   查表5.7.2，桩顶铰接，换算埋深4.0m，则桩顶水平位移系数：v_x=2.441。
   根据式(5.7.3-5)可得，考虑群桩效应综合系数有：
   

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.6条规定，计算如下：根据第4.1.4条规定判断岩体地基的完整程度：
   K_V=(v_pm/v_pr)=(4500/5100)²≈0.779＞0.75
   查表4.1.4得：岩体地基完整程度为完整。
   根据第5.2.6条规定，岩石地基承载力特征值公式为：f_a=ψ_r·f_rk。式中，ψ_r为拆减系数，根据岩体完整程度以及结构面的间距、宽度、产状和组合，由地方经验确定。无经验时，对完整岩体可取0.5；对较完整岩体可取0.2～0.5；对较破碎岩体可取0.1～0.2。
   所以折减系数为：ψ_r=0.5。
   则岩石地基承载力特征值公式为
   f_a=ψ_r·f_rk=0.5×75=37.5MPa=3.75×10⁴kPa

C

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.5条计算如下：
   ①由φ_k=24°，查表5.2.5得：M_b=0.8，M_d=3.87，M_c=6.45。
   ②土的平均重度为：γ_m=(1.2×17+1.8×19)/3=18.2kN/m³。
   ③地基承载力特征值为：
   

B

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.2.5条、5.3.5条。
   (1)单桩竖向承载特征值计算
   
   R_a=Q_uk/2=1610.82/2=805.41kN
   (2)考虑承台效应时复合基桩竖向承载力特征值计算
   
   f_ak=180kPa，
   ζ_a=1.3
   考虑地震作用时：
   
   故选项B最接近。

D

[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)表4.1.1，基岩起伏大，非稳定的基岩面，不属于有利地段；地形平坦，非岸边及陡坡地段，不属于不利地段；断层角砾岩有胶结，不属于全新世活动断裂，非危险地段。根据以上三点判断，该场地为可进行建设的一般场地。

B

[解析] 根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)(2016年版)第4.2.3条规定，地基抗震承载力应按下式计算：
   f_aE=ζ_af_a
   式中，f_aE为调整后的地基抗震承载力；ζ_a为地基抗震承载力调整系数，按表4.2.3采用；f_a为深宽修正后的地基承载力特征值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)采用。
   地基土为中密-密实细砂，查表4.2.3可知ζ_a=1.3。
   地基抗震承载力为：
   f_aE=ζ_af_a=1.3×250=325kPa
   根据式(4.2.4-2)，P_max≤1.2f_aE=1.2×325=390kPa。
   根据第4.2.4条，H/b=24/12=2，基底面与地基土之间零应力区面积不应超过基底面积的15%。
   则建筑物总竖向作用力为：
   竖向力=基底压力×面积=(1/2)P_max×12×0.85×50=(1/2)×390×12×0.85×50=99450kN

B

[解析] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.2条，其计算过程如下：
   ①由题中条件可得，基础底面处的平均压力值：
   p_k=(F_k+G_k)/A=(260+100)/(3.6×1)=100kPa
   ②基础底面边缘的最大压力值：e=0.8m＞b/6=3.6/6=0.6m
   p_kmax=2(F_k+G_k)/(3al)=2×(260+100)/[3×(1.8-0.8)×1]=240kPa
   ③根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.1条，当轴心荷载作用时基础底面的压力应符合p_k≤f_a；当偏心荷载作用时，除符合p_k≤f_a，还需符合p_kmax≤1.2f_a。其中，f_a为修正后的地基承载力特征值。
   则有：
   f_a≥100kPa
   1.2f_a≥240kPa
   解得：f_amin=200kPa。

D

[解析] 根据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—2019)(2007版)第6.2条规定，可得试样含水率为：
   ω₀=(m₀/m_d-1)×100=(32/28-1)×100=14.3
   根据第5.1.4条规定，可得试样湿密度为：ρ₀=m₀/V=380/200=1.9g/cm³
   根据第5.1.5条规定，可得试样干密度为：ρ_d=ρ₀/(1+0.01ω₀)=1.9/(1+0.01×14.3)=1.66g/cm³

D

[解析] 根据题意计算如下：
   主动土压力系数：
   K_a=tan²(45°-φ/2)=tan²(45°-20°/2)=0.49
   最大主动土压力：
   e_amax=γHK_a=18×20×0.49=176.4kPa
   最大主动土压力合力值：
   E_a=e_amaxH/2=(1/2)×176.4×20=1764kN/m
   b₁=b+h·tan(45°-φ/2)=3+8×tan(45°-20°/2)=8.6m
   AB面上的均布压力为：
   q_v=(2b₁γH-2E_atanφ)/(2b₁)=(2×8.6×18×20-2×1764×tan20°)/(2×8.6)≈285kN/m²

D

[解析] 由题意可知，地下水位上下土的重度分别为18.5kN/m³和20.5kN/m³，则基础底面以上土的加权平均重度为：
   γ_m=(∑h_iγ_i)/∑h_i=[18.5×1+(20.5-10)×1]/(1+1)=14.5kN/m³
   在填方整平地区，基础埋深d=2m，地上结构完成后的填土不作基础埋深。
   地基承载力特征值应根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)第5.2.4条计算，则有：
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)=150+0+1.5×14.5×(2-0.5)=182.6kPa≈183kPa

C

[解析] 根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2013)第8.2.1条规定。
   锚杆轴向拉力标N_ak：
   N_ak=H_tk/cosα=1140/cos15°=1180.2kN
   根据第8.2.3条规定，锚杆与地层间的锚固长度l_a(取ε₁=1.0)：
   l_n≥N_ak/(πDf_rb)=1180.2/(3.14×0.15×500)=5.0m

D

[解析] 变形体高度即直立边坡高度h：
   h=2c/[γcos²α(tanα-tanφ)]=2×50/[23×cos²45°(tan45°-tan30°)]=20.574m
   最大坡高为：
   H=h/(1-mtanα)=20.574/(1-0.2×tan45°)=25.72m
   (注：式中坡率系数m=0.2。)
   即该边坡能够保持稳定的最大高度为25.72m。

C

[解析] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—2012)第3.4节，计算过程如下：
   ①主动土压力系数K_a为：
   K_a=tan²(45°-30°/2)=0.333
   ②地下水位埋深6m处，土压力强度P_a1为：
   P_a1=γhK_a=20×6×0.333=39.96kPa≈40kPa
   基坑底部土压力强度P_a2为：
   P_a2=40+γ'h'K_a+γ_wh'=40+10×4×0.333+10×4≈93.3kPa
   ③主动土压力合力E_a为：
   E_a=6×40/2+4×(93.3+40)/2=386.6kN≈387kN

C

[解析] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—2012)表3.3.1，虽然排桩结构适用于一、二、三级基坑安全等级，但因地下水位在基坑面以上7m，宜采用降、截水措施。东侧是一级基坑侧壁，可以采用排桩、锚杆和截水帷幕，但因水泥土墙不宜用于基坑深度大于6m的情况。当地下水位高于基坑底面时，土钉墙结合降水是可以的，而且基坑深度不大于12m，但是东侧已经定为一级基坑侧壁，所以东侧不宜采用土钉墙。

B

[解析] 根据《土力学》(四校合编)第5章内容计算如下：
   ①软黏土地基土层中点的自重应力为：
   P_z=γ'h=(18-10)×(8/2)=32kPa
   ②该土层最终固结沉降量s₁为：
   
   ③平均固结度达到0.85时该地基固结沉降量为：
   s_0.85=1.18×0.85=1.00m

B

[解析] 设计冻深：
   z_d=h-Δ_y=2-(160.391-160.231)=1.84m
   平均冻胀率：
   η=Δ_z/z_d=(160.391-160.231)/1.84=8.7%
   冻胀类别评价：由于ω_p+5=27＜ω+30＜ω_p+9=31且地下水位距冻结面距离为(3-2)=1m＜2m，其平均冻胀率η=8.7%，其土应属于强冻胀类。
   其塑性指数为：
   I_p=ω_L-ω_p=45-22=23＞22
   根据规范要求，冻胀等级降低一级，该土综合评定为冻胀。

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—2008)第5.7.2条进行计算，由题意可知，桩身配筋率大于0.65%，故水平承载力由桩顶水平位移控制。则可得：
   ①对于钢筋混凝土桩，其桩身抗弯刚度(不考虑配筋率的增强作用)为：
   
   其中，E_c是C25混凝土的弹性模量，取2.8×10⁷kPa；I₀为桩身换算截面惯性矩。
   ②由题可知，方形桩且变宽b≤1m，则桩身计量宽度b₀=1.5b+0.5=1.5×0.4+0.5=1.1m。
   ③桩的水平变形系数为：
   
   ④桩顶水平位移系数为：αh=0.809×12=9.708＞4.0，取αh=4.0，查表5.7.2可知桩顶水平位移系数ν_x=2.441。已知，桩顶容许水平位移：χ_0a=10mm。
   ⑤当桩的水平承载力由水平位移控制，且缺少单桩水平静载试验资料时，可按式(5.7.2-2)估算预制桩、钢桩、桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩单桩水平承载力特征值，则单桩水平承载力特征值为：