1.  拟建一龙门吊，起重量150kN，轨道长200m，条形基础宽1.5m，埋深为1.5m，场地地形平坦，由硬黏土及密实的卵石交互分布，厚薄不一，基岩埋深7～8m，地下水埋深3.0m，下列    为岩土工程评价的重点，并说明理由。

• A.地基承载力
• B.地基均匀性
• C.岩面深度及起伏
• D.地下水埋藏条件及变化幅度

2.  某土样做固结不排水孔压立轴试验，部分结果如下表。

次序	应 力
	大主应力σ1(kPa)	小主应力σ3(kPa)	孔隙水压力u(kPa)
1	77	24	11
2	131	60	32
3	161	80	43

按有效应力法求得莫尔圆的圆心坐标及半径，结果最接近于下列( )。

• A.

  次序	圆心坐标	半径
  1	50.5	26.5
  2	95.5	35.5
  3	120.5	40.5

• B.

  次序	圆心坐标	半径
  1	50.5	37.5
  2	95.5	57.5
  3	120.5	83.5

• C.

  次序	圆心坐标	半径
  1	45	21.0
  2	79.5	19.5
  3	99.0	19

• D.

  次序	圆心坐标	半径
  1	39.5	26.5
  2	63.5	35.5
  3	77.5	40.5

3.  某土样固结试验成果如下。

压力P(kPa)	50	100	200
稳定校正后的变形量△hi(mm)	0.155	0.263	0.565

    试样天然孔隙比e₀＝0.656，该试样在压力100～200kPa的压缩系数及压缩模量为    。

• A.a_1-2＝0.15MPa^-1，E_s1-2＝11MPa
• B.a_1-2 ＝0.25MPa^-1，E_s1-2＝6.6MPa
• C.a_1-2＝0．45MPa^-1，E_1-2＝3.7MPa
• D.a_1-2＝0.55MPa^-1，E_s1-2＝3.0MPa

4.  粉质黏土层中旁压试验结果如下，测量腔初始固有体积V_c＝491.0cm3，初始压力对应的体积V_o＝134.5cm3，临塑压力对应的体积Vf＝217.0cm3，直线段压力增量△P＝0.29MPa，泊松比μ＝0.38，旁压模量为    。

• A.3.5MPa
• B.6.5MPa
• C.9.5MPa
• D.12.5MPa

5.  水泥土搅拌桩复合地基，桩径为500mm，矩形布桩，桩间距Sax×Say＝1200mm× 1600mm，做单桩复合地基静载试验，承压板应选用    。

• A.直径d＝1200mm圆形承压板
• B.1390mm×1390mm方形承压板
• C.1200mm×1200mm方形承压板
• D.直径d＝1390mm的圆形承压板

6.  某厂房柱基础如图所示，b×l＝2×3m，受力层范围内有淤泥质土层③，该层修正后的地基承载力特征值为135kPa，荷载标准组合时基底平均压力Pk＝202kPa，则淤泥质土层顶面处自重应力与附加应力的和为    。
   

• A.Pcz+Pz＝99kPa
• B.Pcz+Pz＝103kPa
• C.Pcz+Pz＝108kPa
• D.Pcz +Pz＝113kPa

7.  水下重力式码头为条形基础，基底为抛石基床，抛石厚度为2.0m，底面处有效受压宽度，不排水抗剪强度标准值S_uk＝40kPa，(φ＝0)，天然重度为18kN/m³，抛石基床内天然重度γ_kl＝19kN/m³，按《港口工程地基规范》，深度系数， 倾斜系数，地基极限承载力竖向分力为    。

• A.3160kN/m
• B.3410kN/m
• C.3630kN/m
• D.3880kN/m

8.  某正常固结土层厚2.0m，平均自重应力户P_cz＝100kPa；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力户P_o＝200kPa，问该土层最终沉降量最接近    。

压力P(kPa)	0	50	100	200	300	400
空隙比e	0.984	0.900	0.828	0.752	0.710	0.680

 

• A.10.5cm(11.9)
• B.12.9cm
• C.14.2cm(8.3)
• D.17.8cm

9.  某地下车库位于地下活动区，平面面积为4000ma，顶板上覆土层厚1.0m，重度γ＝ 18kN/m³，公共活动区可变荷载为10kPa，顶板厚度为30cm，顶板顶面标高与地面标高相等，底板厚度50cm，混凝土重度为25kN/m³，侧墙及梁柱总重10MN，车库净空为4.0m，抗浮计算水位为1.0m，土体不固结不排水抗剪强度c_u＝35kPa，下列对设计工作的判断中，不正确的是    。

• A.抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩
• B.不设抗浮桩，但在覆土以前不应停止降水
• C.按使用期的荷载条件不需设置抗浮桩
• D.不需验算地基承载力及最终沉降量

10.  相邻两座A、B楼，由于建B楼对A楼产生附加沉降，如图所示，A楼的附加沉降量接近于    。
   

• A.0.9cm
• B.1.2cm
• C.2.4cm
• D.3.2cm

11.  超固结黏土层厚度为4.0m，前期固结压力P_c＝400kPa，压缩指数C_c＝0.3，再压缩曲线上回弹指数C_e＝0.1，平均自重压力P_cz＝200kPa，天然孔隙比e₀＝0.8，建筑物平均附加应力在该土层中为P₀＝300kPa，该黏土层最终沉降量最接近于    。

• A.8.5cm
• B.11cm
• C.13.2cm
• D.15.8cm

12.  柱下独立基础底面尺寸为3m×5m，F₁＝300kN，F₂＝1500kN，M＝900k·m， F_H＝200kN，如图所示，基础埋深d＝1.5m，承台及填土平均重度γ＝20kN/m³，计算基础底面偏心距最接近于    。
   

• A.23cm
• B.47cm
• C.55cm
• D.83cm

13.  某框架柱采用桩基础，承台下5根φ＝600mm的钻孔灌注桩，桩长l＝15m，如图所示，承台顶面处柱竖向轴力F＝3840kN，M_y＝161k·m，承台及其上覆土自重设计值G＝447kN，基桩最大竖向力设计值N晌。为    。
   

• A.831kN
• B.858kN
• C.886kN
• D.902kN

14.  群桩基础，桩径d＝0.6m，桩的换算埋深ah≥4.0，单桩水平承载力设计值R_h＝ 50kN(位移控制)沿水平荷载方向布桩排数n₁＝3排，每排桩数n₂＝4根，距径比S_a/d＝3，承台底位于地面上50mm，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算群桩中复合基桩水平承载力设计值最接近    。

• A.45kN
• B.50kN
• C.55kN
• D.65kN

15.  柱下桩基如图：承台混凝土抗压强度f_c＝19.1MPa；按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算承台长边受剪承载力，其值与    最接近。
   

• A.6.2MN
• B.8.2MN
• C.10.2MN
• D.12.2MN

16.   某一柱一桩(二级桩基、摩擦型桩)为钻孔灌注桩，桩径d＝850mm，桩长l＝22m，如图所示，由于大面积堆载引起负摩阻力，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)计算下拉荷载标准值最接近下列    (已知中性点为l_n/l₀＝0.8，淤泥质土负摩阻力系数ε_n＝0.2，负摩阻力群桩效应系数η_n＝1.0)。
   
   

17.  某工程双桥静探资料见表，拟采用③层粉砂做持力层，采用混凝土方桩，桩断面尺寸为400mm×400mm，桩长l＝13m，承台埋深为2.0m，桩端进入粉砂层2.0m，按《建筑桩基工程技术规范》(JCJ 94—94)计算，单桩竖向极限承载标准值最接近    。

层序	土名	层底深度	探头平均侧阻力fsi(kPa)	探头阻力qc(kPa)	柱侧阻力综合修正系数βi
1	填土	1.5
2	淤泥质粘土	13	12	600	2.56
3	饱和粉砂	20	110	12000	0.61

 

• A.1220kN
• B.1580kN
• C.1715kN
• D.1900kN

18.  某软土地基天然地基承载力f_sk＝80kPa，采用水泥土深层搅拌法加固，桩径d＝ 0.5m，桩长l＝15m，搅拌桩单柱承载力特征值及R_a＝160kN，桩间土承载力折减系数β＝0.75，要求复合地基承载力达到180kPa，则置换率应为    。

• A.0.14
• B.0.16
• C.0.18
• D.0.20

19.  某工程场地为软土地基，采用CFG桩复合地基处理，桩径d＝0.5m，按正三角形布桩，桩距s＝1.1m，桩长l＝15m，要求复合地基承载力特征值f_spk＝180kPa，单桩承载力特征值R_a及加固土试块立方体抗压强度平均值f_cu应为    (取置换率m＝ 0.2，桩间土承载力特征值f_ik＝80kPa，折减系数β＝0.4)。

• A.R_a＝151kPa，f_cu＝3210kPa
• B.R_a＝155kPa，f_cu＝2370kPa
• C.R_a＝159kPa，f_cu＝2430kPa
• D.R_a＝163kPa，f_cu ＝2490kPa

20.  天然地基各土层厚度及参数如下表：采用深层搅拌桩复合地基加固，桩径d＝0.6m，桩长l＝15m，水泥土试块立方体抗压强度平均值f_cu＝2000kPa，桩身强度折减系数η＝0.33，桩端土承载力折减系数为0.5，搅拌桩单桩承载力可取    。

涂层序号	厚度	侧阻力特征值(kPa)	端阻力特征值(kPa)
1	3	7	120
2	6	6	100
3	18	8	150

 

• A.219kN
• B.203kN
• C.187kN
• D.180kN

21.  某天然地基f_ik=100kPa，采用振冲挤密碎石桩复合地基，桩长l＝10m，桩径d＝1.2m，按正方形布桩，桩间距s＝1.8m，单桩承载力特征值f_pk＝450kPa，桩设置 后，桩间土承载力提高20%，则复合地基承载力特征值为    。

• A.248kPa
• B.235kPa
• C.222kPa
• D.209kPa

22.  在采用塑料排水板进行软土地基处理时需换算成等效砂井直径，现有宽100mm、厚 3mm的排水板，如取换算系数a＝1.0，等效砂井换算直径应取    。

• A.55mm
• B.60mm
• C.65mm
• D.70mm

23.  散黏填土土堤边坡高H＝4.0m，填料重度γ＝20kN/m³，内摩擦角φ＝35°，黏聚力 c≈0，边坡坡角接近    时边坡稳定性系数最接近于1.25。

• A.25°45'
• B.29°15'
• C.32°30'
• D.33°42'

24.  某基坑剖面如图所示，按水土分算原则并假定地下水为稳定渗流，正点处内外两侧水压力相等，问墙身内外水压力抵消后作用于每米支护结构的总水压力(按图中三角形分布计算)净值应等于    (γ_w＝10kN/m³)。
   

• A.1620kN/m
• B.1215kN/m
• C.1000kN/m
• D.810kN/m

25.  基坑坑底下有承压含水层，如图所示，已知不透水层土的天然重度γ＝20kN/m³，水的重度γw＝10kN/m³，如要求基坑底抗突涌稳定系数K不小于11，则基坑开挖深度入不得大于(  )。
   

• A.7.5m
• B.8.3m
• C.9.0m
• D.9.5m

26.  重力式挡墙如图所示，挡墙底面与土的摩擦系数μ＝0.4，墙背与填土间摩擦角δ＝15°，则抗滑移稳定系数最接近    。
   

• A.1.20
• B.1.25
• C.1.30
• D.1.35

27.  用砂性土填筑的路堤，高度为3.0m，顶宽26m，坡率为1:1.5，采用直线滑动面法检算其边坡稳定性，φ＝30°，c＝0.1kPa，假设滑动面倾角a＝25°，滑动面以上土体重W＝52.2kN/m，滑面长L＝7.1m，则抗滑动稳定性系数K为    。
   

• A.1.17
• B.1.27
• C.1.37
• D.1.47

28.  某25m高的均质岩石边坡，采用锚喷支护，侧向岩石压力合力水平分力标准值(即单宽岩石侧压力)为2000kN/m，若锚杆水平间距S_xj＝4.0m，垂直间距S_yj＝2.5m，单根锚杆所受水平拉力标准值最接近    。

• A.200kN
• B.400kN
• C.600kN
• D.800kN

29.  调查确定泥石流中固体体积比为60%，固体密度为ρ＝2.7×10³kg/m³，该泥石流的流体密度(固液混合体的密度)为    。

• A.2.0×10³ kg/m3
• B.1.6×10³kg/m³
• C.1.5×10³ kg/m³
• D.1.1×10³kg/m³

30.  某路堤的地基土为薄层均匀冻土层，稳定融土层深度为3.0m，融沉系数为10%，融沉后体积压缩系数为0.3kPa^-1，即E_s＝3.33kPa，基底平均总压力为180kPa，该层的融沉及压缩总量接近    。

• A.16cm
• B.30cm
• C.46cm
• D.192cm

31.  某组原状样室内压力与膨胀率δ_ep(%)的关系如表：按《膨胀土地区建筑技术规范》 (GBJ 112—87)计算，膨胀力Pc最接近    (可用作图或插入法近似求得)。

试验次序	膨胀率δep	垂直压力P(kPa)
1	8%	0
2	4.7%	25
3	0.4%	75
4	-0.6%	125

   

• A.90kPa
• B.98kPa
• C.110kPa
• D.120kPa

32.  某滑坡需做支挡设计，根据勘察资料滑坡体分3个条块，如图、表所示，已知c＝10kPa，φ＝10°，滑坡推力安全系数取1.15，第三块滑体的下滑推力F₃为    。
   

条块编号	条块重力G(kN/m)	条块滑动面长度L(m)
1	500	11.03
2	900	10.15
3	700	10.79

 

• A.39.9kN/m
• B.49.3kN/m
• C.79.2kN/m
• D.109.1kN/m

33.  某建筑场地抗震设防烈度为7度，地基设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为二组，地下水位埋深2.0m，未打桩前的液化判别等级如表，采用打入式混凝土预制桩，桩截面为400mm×400mm，桩长l＝15m，桩间距s＝1.6m，桩数20×20根置换率ρ＝0.063，打桩后液化指数由原来的12.9降为    。

地质年代	土层名称	层底深度(m)	标准贯入试验深度(m)	试验击数	临界击数	计算厚度(m)	权函数	液化指数
新近	填土	1
Q4	黏土	3.5
	粉砂	8.5	4	5	11	1.0	10	5.45
			5	9	12	1.0	10	2.5
			6	14	13	1.0	9.3
			7	6	14	1.0	8.7	4.95
			8	16	15	1.0	8.0
Q3	粉质黏土	20

 

• A.2.7
• B.4.5
• C.6.8
• D.8.0

34.  某建筑场地土层条件及测试数据如下表，试判断该场地属    类别。

土层名称	层底深度(m)	剪切泼建vs(m/s)
填土	1.0	90
粉质粘土	3.0	180
淤泥质粘土	11.0	110
细砂	16	420
黏质粉土	20	400
基岩	＞25	＞500

 

• A.Ⅰ类
• B.Ⅱ类
• C.Ⅲ类
• D.Ⅳ类

35.  某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高-6.0m，地下水埋深-8.0m，如图所示：地震设防烈度为8度，基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验结果如图所示，按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)计算液化指数并划分液化等级，下列    是正确的。
   

• A.I_LE ＝5.7，较微液化
• B.I_LE＝6.23，中等液化
• C.I_LE ＝9.19，中等液化
• D.I_`LE ＝12.72，中等液化