某工程地质剖面如图3.1.1.5所示。
10. 已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的偏心竖向力F
k=550kN,偏心距1.42m,埋深2m,其他条件见图3.1.3.6,则基底最大附加压力为
kPa。
- A.98.57
- B.553.76
- C.147.59
- D.276.88
A B C D
C
[解析]
P
c=γD=18×1+19×1=37(kPa)
P
△mak=P
kmax-P
C=184.59-37=147.59(kPa)
11. 某矩形基础底面尺寸4m×2m,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的竖向力为300kN,土的重度γ=16kN/m
3,当埋深分别为2m和4m时,基底附加压力为
kPa。
- A.45.5,53.5
- B.45.5,13.5
- C.5.5,13.5
- D.77.5,53.5
A B C D
A
[解析] 基础埋深为2.0m时
P
C=γD=16×2.0=32(kPa)
P
0=P-P
C=77.5-32=45.5(kPa)
基础埋深为4.0m时
P
C=γD=16×4=64.0(kPa)
P
0=P
k-P
C=117.5-64=53.5(kPa)
13. 有一矩形基础顶面受到建筑物传来的相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力为2250kN,基础尺寸5m×3m,埋深1.5m,土的重度γ=18.0kN/m
3,则基础外K点下深度z=3m处N点竖向附加应力为
kPa。
- A.159.72
- B.87.52
- C.21.88
- D.39.93
A B C D
C
[解析]
σ
z=(α
ahke+α
ekgb-α
dhkf-α
fkgc)P
0=(0.097+0.164-0.045-0.073)×153
=21.88(kPa)
14. 已知条形基础埋深1.5m,基底宽度1.6m,地基土重度γ=17.6kN/m
3,作用在基础顶面上的相应于荷载效应标准组合时的条形均布荷载为250kN/m,则此条形基础底面中心线下z=4m处的竖向附加应力为
kPa。
- A.39.64
- B.9.91
- C.18.46
- D.36.93
A B C D
A
[解析]
-17.6×1.5=159.85(kPa)
σ
z=4αP
0=4×0.062×159.85=39.64(kPa)
15. 已知条形基础基宽2m,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P
0=150kPa,则此条形基础边缘线a点下z=4.5m处的竖向附加应力为
kPa。
- A.8.90
- B.17.76
- C.10.07
- D.20.15
A B C D
B
[解析]
查规范(GB 50007—2002)表
得
=0.0636,α
2.5=0.0548
=0.0592 σ
z=2α
1P
0=2×0.0592×150=17.76(kPa)
16. 某条形基础底宽4m,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P
0=180kPa,则此条形基础中心线下z=6m处的竖向附加应力为
kPa。
- A.17.79
- B.43.27
- C.35.59
- D.46.94
A B C D
C
[解析]
α
1=0.0476;α
2=0.0511;α
矩=0.099
18. 某墙下条形基础,基础宽度3.6m,基础埋深1.65m,室内外高差0.45m,地基为黏性土(η
b=0,η
d=1.0m,γ=16kN/m
3,γ
sat=16.8kN/m
3),地下水位位于地面以下0.5m处,地基承载力特征值f
ak=120kN/m
3,则修正后的地基承载力特征值为
kPa。
- A.131.02
- B.136.56
- C.138.96
- D.131.91
A B C D
A
[解析]
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)
=120+1.0×6.8×(3.6-3)+1.0×9.59×(1.65-0.5)=131.35(kPa)
19. 已知软土地基上有一矩形桥墩,墩宽1m,墩长10m,该桥墩受轴心竖向荷载300kN,由作用引起的水平力450kN,不排水抗剪强度C
u=50kPa,地下水位在地面以下0.5m,基础底面以上土的重度γ=16.0kN/m
3,γ
sat=18.6kN/m
3,基础埋深2m,抗力修正系数2.2,则该软土地基承载力容许值为
kPa。
- A.81.28
- B.96.83
- C.98.52
- D.111.83
A B C D
B
[解析]
21. 某一桥墩的地基土是一般黏性土,天然孔隙比e=1.0,液性指数I
L=1.1,土的压缩模量E
s=2.2MPa,则该地基容许承载力为
kPa。
- A.70.17
- B.79.21
- C.89.69
- D.110
A B C D
C
[解析] 查JTG D63—2007表3.3.3-6,已超出范围,因此
f
α0=57.22
=57.22×2.2
0.57=89.69(kPa)
23. 有一基础,底面尺寸为4.0m×6.0m,埋置深度为4m,持力层为黏性土,天然孔隙比e=0.6,天然含水量ω=20%,塑限含水量ω
p=11%,液限含水量30%,土的重度20.0kN/m
3,基础埋深范围内土的重度为γ
sat=20.0kN/m
3,则该地基允许承载力为
kPa。
- A.352.11
- B.371
- C.396
- D.374.13
A B C D
C
[解析]
用插值法查规范得[f
α0]=346kPa
查规范得I
L<0.5,k
1=0,k
2=2.5
持力层为不透水层,采用饱和重度
[f
a]=[f
a0]+k
1γ
1(b-2)+k
2γ
2(h-3)=346+0+2.5×20×(4-3)=396(kPa)
24. 已知矩形基础顶面受到上部结构传来的,相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力值F
k=220kN,基础埋深1.7m,室内外地面高差0.5m,地基为黏土,孔隙比e=0.8,液性指数I
L=0.72,地下水位位于地面以下0.6m,γ=16kN/m
3,γ
sat=17.2kN/m
3,地基承载力特征值f
ak=150kPa,则基础尺寸为( )m。
- A.2,3
- B.1,1.6
- C.1.5,2
- D.0.8,1
A B C D
B
[解析] 设基础宽度b<3m
e=0.8,I
L=0.72,则:η
b=0.3,n
d=1.6
则f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)
设基础尺寸为1m×1.6m符合要求。
25. 已知矩形基础埋深1.5m,基础顶面受到上部结构传来的,相应于荷载效应标准组合时的轴心竖向力值F
k=2500kN,基础埋深范围内为粉土,且黏粒含量ρ
c≥10%,重度γ=17.5kN/m
3,持力层为粉土,承载力特征值f
ak=130kPa,则基础尺寸应为
m。
A B C D
B
[解析] 设基础宽度小于3.0m 粉土η
b=0.3,η
d=1.5
f
a=130+0+1.5×17.5×(1.5-0.5)=156.25(kPa)
取基础尺寸为4×5m,则b=4
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)
=130+0.3×17.5×(4-3)+1.5×17.5×(1.5-0.5)=161.5(kPa)
4×5>19 满足要求
验算:
承载力满足要求。
26. 已知墙下条形基础在相应于荷载效应标准组合时基础顶面受到的轴向竖向力F
k=400kN/m,基础埋深d=1.65m,室内外地面高差0.45m,地下水位位于地面以下0.5m处,地基为黏土(η
b=0.3,η
d=1.6),γ=16kN/m
3,γ
sat=16.8kN/m
3,其他条件见图2.2.6.1,地基承载力特征值f
ak=120kPa,则基础宽度应为
m。
A B C D
C
[解析] 设基础宽度b<3m
×(1.65-0.5)=150.5(kPa)
b>3m与假设不符。
设b=3.2m,则有
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)
=150.5+0.3×6.8×(3.2-3)=150.90(kPa)
验算:
满足要求。
27. 某条形基础相应于荷载效应标准组合时,顶面受到的上部结构传来的竖向力F
k=250kN/m,弯矩12.0kN·m,基础埋深1.5m,地基为均质粉土,重度γ=18.0kN/m
3,黏粒含量ρ
c≥10%,地基承载力特征值f
ak=190kN/m
2,则基底宽度应为
m。
A B C D
B
[解析] 设基础宽度b<3m,则:η
b=0.3,η
d=1.5
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)=190+0+1.5×18×(1.5-0.5)=217(kPa)
验算
1.2f
a=1.2×217=260(kPa)>245.30kPa
应选选项(B)。
28. 某墙下条形基础埋深1.5m,室内外地面高差0.45m,基础埋深及持力层范围内均为均质黏土,重度γ=17.5kN/m
3,孔隙比e=0.8,液性指数I
L=0.78,基础顶面受到的相应于荷载效应标准组合时,上部结构的竖向力F
k=610kN/m,弯矩M
k=45kN·m,地基承载力特征值f
ak=190kN/m
2,则基底宽度应为
m。
A B C D
B
[解析] 设b<3m,η
b=0.30,η
d=1.6
f
a=f
ak+η
bγ(b-3)+η
dγ
m(d-0.5)=190+0+1.6×17.5×(1.5-0.5)
=218(kPa)
b>3.0m取b=3.3m
则f
a=218+η
bγ(b-3)=218+0.3×17.5×(3.3-3)=219.58(kPa)
验算:
<f
a=219.58kPa
1.2f
a=1.2×219.58=263.49(kPa)>P
kmax=239.64
b=3.3m符合要求,选项(B) 最接近。
31. 某矩形桥墩顶面受短期效应组合产生的竖向力为F=2850kN,地基为黏性土,孔隙比e=0.7,液性指数I
L=0.4,γ
sat=20kN/m
3,其他条件见图3.2.8.2,则基础尺寸应为
m。
A B C D
A
[解析] e=0.7,I
L=0.4,查规范得:[F
a0]=310kPa
一般黏性土,I
L<0.5查表得:k
1=0,k
2=2.5
[σ]=[σ
0]+k
1γ
1(b-2)+k
2γ
2(h-3)+2×10
=310+0+2.5×20×(6-3)+20=480(kPa)
设基础尺寸为2m×4.5m,验算
=1.25×480=600(kPa),满足要求。
32. 某矩形桥墩底面受短期效应组合时的竖向力合力N=2810kN,弯矩400kN·m,埋置深度h=7m,γ
sat=20kN/m
3,地基容许承载力[f
a0]=300kPa,土质为黏性土,I
L=0.45,水面与地面平齐,则基础尺寸应为
m。
A B C D
C
[解析] k
1=0,k
2=2.5
[f
a]=[f
a0]+k
1γ
1(b-2)+k
2γ
2(h-3)=300+0+2.5×20×(7-3)=500(kPa)
设基础与力矩垂直方向的宽度l为2.5m
则由
可推导出
解得b≥2.9m,取b=3.0m
验算
满足要求。
33. 已知矩形基础尺寸4m×2m(见图3.2.9.2),上层为黏性土,压缩模量E
s1=8.5MPa,修正后的地基承载力特征值f
a=180kPa,下层为淤泥质土,E
a2=1.7MPa,承载力特征值f
ak2=78kPa,相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为680kN,则软弱下卧层顶面处的附加压力值P
z与自重应力值P
cz的和是
kPa。
A B C D
D
[解析] P
C=18×2.0=36(kPa)
=16.07(kPa)
P
CZ=18×2+9×4=72(kPa)
P
Z+P
CZ=16.07+72=88.07(kPa)
34. 已知某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm,相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力为:F
1=2000kN,F
2=200kN,力矩为1000kN·m,水平力为200kN,基础自重力为486.7kN。基础埋置深度和工程地质剖面如图3.2.9.3所示,则软弱下卧层顶面处的附加压力值P
z与自重应力值P
cz的和是
kPa。
- A.123.53
- B.134.2
- C.153.11
- D.110.21
A B C D
A
[解析] N
K=F
K+G
K=F
1+F
2+G=2000+200+486.7=2686.7(kN)
P
C=γ
h=19×1.8=34.2(kPa)
=0.48≈0.5,查表得θ=23°
P
Z+P
CZ=64.33+34.2+10×2.5=123.53(kPa)
选项(A)为正确。
35. 某正方形桥墩基底边长2m,基础埋深1.5m,埋深范围内土的重度γ=18kN/m
3,持力层为亚砂土,土的重度为γ=20kN/m
3,距基底2m处为淤泥质土层,基础承受相应于作用短期效应组合的轴心荷载700kN,淤泥质土层修正后的容许承载力为140kPa,则该淤泥质土层顶面的应力为
kPa。
- A.182.86
- B.190.27
- C.131.38
- D.127.12
A B C D
C
[解析]
图形基础Z/b=2/2=1.0,Y
b=1,查规范附录M得 α=0.334
σ
h+z=γ
1(h+Z)+α(P-γ
2h)
36. 某矩形桥墩基底尺寸1.2m×6m,基础受相应于作用短期效应组合的竖向力合力N=1000kN,弯矩M=238kN·m,基础埋深1.5m,埋深范围内及持力层均为粉质黏土,γ=18kN/m
3,基底以下3m处为淤泥质土层,淤泥质土层修正后的容许承载力为110kPa,则该淤泥质土层顶面的应力为
kPa。
- A.112.07
- B.105.50
- C.88.14
- D.92.27
A B C D
A
[解析]
,采用平均压力
,查规范附录M得 α=0.219
σ
h+z=γ
1(h+z)+α(p-γ
2h)
=18×(1.5+3.0)+0.219×(168.89-18×1.5)=112.07(kPa)
37. 某矩形基础尺寸2m×3.6m,相应于荷载效应准永久组合时(不计风荷载和地震作用),基础受均布荷载50kPa,基础埋深1m,基础埋深范围内及持力层均为粉土,基岩埋深为2.6m,γ=17.8kN/m
3,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.1.3,用分层总和法计算基础中点的沉降量为
mm。
表3.3.1.3 地基土层e—p曲线数据 土层 | 压力P/kPa | 0 | 50 | 100 | 200 | 300 | 孔隙比e | 0.652 | 0.628 | 0.610 | 0.589 | 0.572 | |
A B C D
A
[解析] ①划分土层。
基础下有1.6m粉土,划分为两层,单层厚度为0.8m,0.4b=0.4×2=0.8满足要求。
②计算自重应力。
0点:σ
c0=1×17.8=17.8(kPa)
1点:σ
c1=1.8×17.8=32.0(kPa)
2点:σ
c2=2.6×17.8=46.3(kPa)
③计算附加应力。
0点 σ
z0=P-P
C=50-17.8=32.2(kPa)
查规范(GB 5007—2002)表K.0.1.1得α=0.216
σ
z1=4αp=4×0.216×32.2=27.8(kPa)
2点
σ
z2=4×0.145×32.2=18.7(kPa)
④自重应力平均值。
①层
②层
⑤附加应力平均值。
①层
②层
⑥总应力平均值。
①层 P
21=24.9+30=54.9(kPa)
②层 P
22=39.2+23.3=62.5(kPa)
⑦前孔隙比。
①层
②层
⑧后孔隙比。
①层
②层
⑨压缩量。
⑩压缩量s。
s=s
1+s
2=6.8+4.4=11.2(mm)
38. 墙下条形基础宽为2.0m,相应于荷载效应准永久组合时基础承受三角形附加应力,P
max=50kPa,基础埋深1.0m,地基土质为粉土,γ=17.7kN/m
3,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.1.4,用分层总和法计算基础中点下0.4m厚土层的沉降量为
mm。
表3.3.1.4 地基土层e—p曲线数据 土层 | 压力p/kPa | 0 | 50 | 100 | 200 | 300 | 孔隙比ei | 0.972 | 0.887 | 0.851 | 0.810 | 0.774 | |
A B C D
A
[解析]
①附加应力计算。
a.基底附加应力
三角形荷载1号点的附加应力系数α
1=0.0
三角形荷载2号点的附加应力系数α
2=0.25
矩形荷载角点的附加应力系数α=0.25
σ
z0=2α
1P
1max+2α
2P
2max+2αP=2×0×25+2×0.25×25+2×0.25×25
=25(kPa)
b.基底下0.5m的附加应力
α
1=0.0549;α
2=0.1894;α=0.244
σ
z1=2α
1P
1max+2α
2P
2max+2αP
=2×0.0549×25+2×0.1894×25+2×0.244×25
=24.4(kPa)
c.平均附加应力
②自重应力计算。
σ
c1=1×17.7=17.7(kPa)
σ
c2=1.4×17.7=24.8(kPa)
③总应力计算。
σ=21.3+24.7=46(kPa)
④初始孔隙比。
⑤压缩后孔隙比。
⑥压缩量。
39. 如图3.3.2.2所示,基础底面尺寸为4.8m×3.2m,埋深1.5m,相应于荷载效应准永久组合时,传至基础顶面的中心荷载F=1800kN,地基的土层分层及各层土的压缩模量(相应于自重应力至自重应力与附加应力之和段),用应力面积法计算基础中点的最终沉降量为
mm。
- A.128.3
- B.132.9
- C.141.7
- D.147.3
A B C D
A
[解析]
①基础底面压力。
②基础底面附加压力。
P
0=P-γd=147.2-18×1.5=120.2(kPa)
③沉降计算深度。
z
n=b(2.5-0.4lnb)=3.2×(2.5-0.4ln3.2)=6.5(m)
④计算深度范围内土层压缩量见下表。
⑤压缩模量当量值。
设P
0<0.75f
ak,则
s=ψ
ss'=1.05×120.5=126.5(mm)
接近选项(A)。
40. 已知传至基础顶面的柱轴力准永久组合值F=1250kN,其他条件见图3.3.2.3,用应力面积法计算基础中点的最终沉降量为
mm。
- A.82.8
- B.93.7
- C.98.1
- D.117.8
A B C D
B
[解析] ①基底压力。
②基底附加压力。
P
0=P
k-γD=240-19.5×2=201(kPa)
③沉降计算深度。
Z
n=b(2.5-0.4lnb)=2.5×(2.5-0.4ln2.5)=5.33(m)≈5.4(m)
④各土层压缩量计算见下表。
⑤压缩模量当量值。
⑥沉降计算经验系数。
P
0>f
ak,则ψ
s为
⑦沉降量s。
s=ψ
ss'=1.16×84.6=98.1(mm)
41. 某桥墩基础底面尺寸4m×8m,正常使用极限状态下,相应于作用的长期效应组合时,作用于基底的中心荷载N=8000kN(已包括基础重力及水的浮力),基础埋深1.5m,地基土层情况如图3.3.3.3所示,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.3.2,如果沉降计算的经验系数M取0.4,则基础中心的沉降量为
cm。
表3.3.3.2 地基土层e—p曲线数据 土层 | 压力p/kPa | 0 | 50 | 100 | 200 | 300 | 孔隙比e | 0.867 | 0.865 | 0.857 | 0.842 | 0.835 | |
A B C D
D
[解析] ①基底附加应力(计算黏土层顶面)。
②分层。
0.4b=0.4×4=1.6m,基底下可压缩层为2.6m,可分为两层,第一层1.6m,第二层1.0m。
③计算各层压缩量及压缩模量,列于下表。
④自重应力。
0点(黏土层顶面):σ
c0=18.9×1.5=28.4(kPa)
1点 σ
c1=28.4+19.1×1.6=58.9(kPa)
2点
σ
c2=58.9+19.1×1=78(kPa)
⑤附加应力系数α
i[查规范(JTJ 024—1985)附表4]。
0点
1点
2点
⑥附加应力。
0点:△P=1.000×221.7=221.7(kPa)
1点:△P=0.87×221.7=192.9(kPa)
2点:△P=0.694×221.7=153.9(kPa)
⑦初始孔隙比e
1。
①层:
②层:
⑧压缩后孔隙比e
2。
①层:
②层:
⑨单层压缩量。
⑩总沉降量s。
s=m
s∑s'=0.4×(2.4+1.2)=1.44(cm)=14.4(mm)
选项(D) 最接近。
43. 某村镇标准冻深1.7m,地基由均匀黏土组成,为强冻胀土。建筑物永久荷载标准值为150kPa,基础为条形基础,不采暖,则基础最小埋深为
m。
A B C D
B
[解析] z
d=z
0ψ
zsψ
zwψ
ze=1.7×1.0×0.85×1.0=1.445(m)
查表G.0.2得
d
min=z
d-h
max=1.445-0.6825=0.7625≈0.77(m)
47. 某桥墩两片梁自重压力P
1=P
2=180kN,桥墩自重P
3=150kN,车辆荷载P=240kN,产生的水平力T=115kN,水面浮冰产生单侧撞击力为30kN,如图3.5.2.2所示,则抗倾覆稳定性系数为
。
A B C D
A
[解析] ∑M=(180-180+240)×0.2+150×0+115×8+30×3=1058(kN·m)
∑N=180+180+240+150=750(kN)
49. 某桥墩受两片梁自重P
1=120kN,P
2=100kN,桥墩自重P
3=90kN,不考虑车辆荷载,春季受浮冰水平冲力可达65kN,地基土为软塑黏土,为提高抗滑稳定性,在基底做了防滑锚栓,可产生20kN的阻力,则此桥墩在春融季节时的抗滑稳定性系数为
。
A B C D
A
[解析] μ=0.25
∑P=120+100+90=310(kN) ∑T=65(kN)
某办公楼外墙厚度360mm,从室内设计地面算起的埋置深度为d=1.55m,基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值为Fk=88kN/m(见图3.6.1.2)。修正后的地基土承载力特征值fa=90kPa,室内外高差为0.45m。外墙基础采用灰土基础,H0=300mm,其上采用砖基础。
52. 基础总高度为( )m。
A B C D
A
[解析] ①室外地面基础埋深。
d
外=1.55-0.45=1.1(m)
②基础平均埋深。
③基础宽度b。
④验算。
⑤基础台阶(灰土)宽度。
Pk<100kPa
⑥砖放脚宽度。
b
0=b-2b
2=1.4-2×0.24=0.92(m)
⑦砖放脚台阶数n。
⑧采用二一间隔收砌法。
砖放脚高度为
h=2×60+60+2×60+60+2×60=480(mm)
⑨基础总高度H。
H=h+H
0=480+300=780(mm)=0.78(m)
53. 某墙下条形基础,埋置深度1.5m,基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值为F
k=100kN/m,弯矩值4kN·m。修正后的地基承载力特征值f
a=110kPa,基础采用灰土基础,H
0=300mm,其上采用砖基础,墙厚度为360mm,试按台阶宽高比1/2确定砖放脚的台阶数为
。
A B C D
C
[解析] ①基础宽度。
②验算。
1.2f
a=1.2×110=132(kPa)
P
kmax<1.2f
a 满足要求。
③允许宽高比。
④台阶宽度b
2。
⑤砖放脚宽度b
0。
b
0=b-2b
2=1.25-2×0.2=0.85(m)
⑥砖放脚台阶数n。
54. 已知墙下条形基础在±0.000标高处相应于荷载效应组合时的轴力标准值F
k=400kN/m,埋深2.65m,室内外高差0.45m,修正后的地基承载力特征值f
a=160kN/m
2,基础底部采用混凝土基础,H
0=300mm,其上采用毛石混凝土基础,墙身厚360mm,则毛石混凝土高度至少应为
m。
A B C D
B
[解析] ①基础宽度b。
②验算。
③求b
2。
④毛石混凝土的台阶宽度b
1。
⑤毛石混凝土的高度h。
P
k=160kPa,
H
1≥1.25b
1=1.25×1.47=1.84(m)
55. 已知墙下条形基础,相应于荷载效应组合时中心荷载竖向力标准值为610kN/m,弯矩30kN·m,基础埋深2.5m,墙身厚度360mm,修正后的地基承载力特征值218kN/m
2,基础底部采用混凝土基础,H
0=300mm,其上采用毛石混凝土基础,则基础总高度应为
m。
A B C D
C
[解析]
1.2f
a=1.2×218=261.6(kPa)>P
kmax b
0=b-2b
2=3.63-2×0.24(m)=3.15(m)
,则
总高度H为:H=H
0+H
1=2.09+0.3=2.39(m)
56. 已知条形基础受相应于荷载效应组合时轴心荷载F
k=220kN/m,基础埋深1.7m,室内外高差0.45m,地下水位位于地面以下0.6m处,修正后的地基承载力特征值170kPa,基础底部采用灰土基础,H
0=300mm,其上为砖基础,砖墙厚度为360mm,则按二一间隔收砌法需砖基础高度为( )m。
A B C D
D
[解析]
砖放脚台阶数n
砖基础采用二一间隔收砌法,则高度为11层砖
h=11×60=660(mm)=0.66(m)
57. 已知某混合结构外墙扩展基础,埋深1.5m,室内外高差0.45m,基础埋深范围内为均质黏土,重度γ
0=17.5kN/m
2,孔隙比e=0.8,液性指数I
L=0.78,地基承载力特征值f
ak=190kN/m
2,相应于荷载效应标准组合时中心荷载标准组合值F=230kN/m,则基础底面宽应为
m。
A B C D
B
[解析] 设基础宽度b<3.0m,修正f
ak f
a=f
ak+η
dγ
m(d-0.5)=190+1.6×17.5×(1.5-0.5)=218(kPa)
取b=1.3m
验算:
有一矩形基础尺寸3m×4m,如图3.7.2.2所示,基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力F=1600kN,混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.1N/mm2,矩形截面柱尺寸1m×0.5m,基础埋深2m。
59. 冲切力设计值为
kN。
- A.207.99
- B.111.99
- C.195.99
- D.172.21
A B C D
A
[解析] ①抗冲切承载力。
a
t+2h
0=0.5+2×(1-0.05)=2.4(m)<3(m)
抗冲切力为
0.7β
hpf
ta
mh
0=0.7×0.983×1.1×10
3×1.45×0.95=1042.6(kN)
②冲切力。
N=F+G=1600+20×4×3×2=2080(kN)
F
1=P
iA
1=133.3×1.56=207.94(kN)
某正方形基础尺寸6m×6m,如图3.7.2.4所示,混凝土轴心抗拉强度设计值为ft=1.1N/mm2基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力F=3800kN,正方形截面柱尺寸1.6m×1.6m,基础埋深2m。
61. 冲切力设计值为
kN。
- A.323.28
- B.510.14
- C.627.03
- D.950.04
A B C D
C
[解析] 抗冲切承载力
因为 a
t+2h
0=1.6+2×(1.0-0.5)=3.5(m)<l
所以 a
b=a
t+2h
0 抗冲切承载力为
0.7β
hpf
ta
mh
0=0.7×0.983×1.1×10
3×2.55×0.95=1833.6(kN)
抗冲切验算地基净反力
F
1=P
jA
1=105.6×5.9375=627(kN)
如图3.7.2.6所示扩展基础,柱截面400mm×400mm,基础底面2400mm×2400mm,基础埋深1.5m,基础高度h=600mm,两个台阶,上台阶两个边长均为1100mm,h0=550mm,h01=250mm,ft=1.1N/mm2,基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值F=680kN。
63. 变阶处抗冲切承载力为
kN。
- A.336.91
- B.404.29
- C.259.9
- D.311.88
A B C D
C
[解析] ①柱与基础抗冲切承载力。
因为 h
0=550<800
所以 β
hp=1.0
因为 a
t+2h
0=0.4+2×0.55=1.5(m)<2.4m
所以
0.7β
hpf
ta
mh
0=0.7×1.0×1.1×10
3×0.95×0.55=402.3(kN)
②变阶处抗冲切承载力。
因为 h
01=250<800 所以β
hp=1.0
因为 a
t+2h
01=1.1+2×0.25=1.6<2.4
所以
0.7β
hpf
ta
mh
0=0.7×1.0×1.1×10
3×1.35×0.25=259.9(kN)
65. 条件与本章案例模拟题57相同,其荷载组合值由永久荷载控制,正方形基础的底板配筋最合理的是
,其中基础采用HPB235级钢筋,f
y=210N/mm
2。
- A.32φ16
- B.42φ14
- C.70φ10
- D.28φ16
A B C D
D
[解析] 宽高比为:
e=0
因为 M=0
所以
M
Ⅰ=M
Ⅱ 配置钢筋为:28φ16则钢筋总面积为
,满足要求。
66. 条件与本章例题40相同,正方形基础的底板配筋最合理的是
,其中基础采用HPB235级钢筋,f
y=210N/mm
2。
- A.13φ10
- B.14φ10
- C.10φ12
- D.18φ8
A B C D
A
[解析]
①柱与基础交接处弯短(正方形基础)
G=20×3×3×2=360(kN)
=138.6(kN·m)
②配筋计算
取配筋为13φ10,A
s'=1021mm
2,满足。
67. 条件与本章案例模拟题56相同,求矩形基础纵向配筋最合理的是
,其中钢筋选用HPB235级钢筋,f
y=210N/mm
2。
- A.15φ12
- B.11φ14
- C.13φ14
- D.26φ10
A B C D
C
[解析] G=20×4×3×2=480(kN)
因为 M=0,所以
=324.2(kN·m)
选用13φ14配筋。
,满足要求。
68. 条件与案例模拟题59相同,求条形基础纵向配筋最合理的是
,其中条形基础采用HPB235级钢筋,f
y=210N/mm
2。
- A.10φ10
- B.8φ14
- C.7φ14
- D.7φ12
A B C D
D
[解析] G=1.0×1×2.5×20=50(kN)
因为M=0,所以
选用配筋为7φ12
,满足要求。