B

[解析]
   ① V_s3/V_s2=420/150=2.8＞2.5
   ② 覆盖层厚度为8 m，d_0v=8 m。
   ③ 计算厚度取20 m与8 m的较小值，即d₀=8 m。
   ④ 等效剪切时波速v_se。
   
   A场地类别为Ⅱ类。

B

[解析]
   ① 覆盖层厚度d_0v为22 m，(v_s＞500 m/s土层顶面)。
   ② 计算厚度取20 m与覆盖层厚度的较小值，d₀=20 m。
   ③ 等效剪切波速v_se。
   
   场地类别为Ⅱ类。

B

[解析]
   ① 各岩土层剪切波速按经验及表4．1．3取值如下：
   v_s1=150 m/s，v_s2=250 m/s，v_s3=280 m/s，v_s4=500 m/s。
   ② 取覆盖层厚度d_0v=18 m。
   ③ 取计算深度d₀=18 m。
   ④ 等效剪切波速值v_se
   
   ⑤场地类别：
   d_0v=18 m，v_se=228.7 m/s
   场地类别为Ⅱ类场地。

B

[解析]
   ① 覆盖层厚度为16 m。
   ② 平均剪切波速v_sm。
   
   ③ 场地土类型。
   v_sm=233.8场地土为中软场地土。
   ④ 场地类型。
   中软场地土，d_0v=16 m，场地为Ⅱ类场地。

A

[解析]
   ① Q₃及其以前的土层7度、8度不液化，因此可排除第④层。
   ② 第①层为普通黏土层，不液化。
   ③ 第②层为粉土层，8度烈度，黏粒含量大于13%，不液化。
   ④ 第③层为砂土，不考虑黏粒含量，且地质年代为Q₄，晚于Q₃，应按地下水位及非液化土层厚度进行初步判定。
   a．非液化土层厚度d_u=3+2=5(m)
   b．d₀+d_b-2=8+2-2=8＞d_u
   c．d₀+d_b-3=8+2-3=7＞d_w
   d．1.5d₀+2d_b-4.5=1.5×8+2×2-4.5=11.5
   d_u+d_w=5+2=7.0(m)
   d_u+d_w＜1.5d₀+2d_b-4.5
   不能排除该土层液化，需进一步判别。

A

[解析]
   ① 场地位于全新世一阶地上，地质年代为Q₄，不能排除液化。
   ② 8度烈度，粉土的黏粒含量为12%，不能排除液化。
   ③ 按非液化土层厚度d_u及地下水位判别。
   d₀+d_b-2=7+2-2=7＞d_u=5
   d₀+d_b-3=7+2-3=6＞d_w=2
   1.5d₀+2d_b-4.5=1.5×7+2×2-4.5=10＞d_u+d_w=7
   该土层初判不能排除液化可能性。

B

[解析]
   ① 浅基础埋深为2.0 m，符合第4．2．1条规定，判别深度为15 m，标准贯入锤击数基准值为N₀=12。
   ② 标准贯入锤击数临界值N_cr:
   
   比较N_cr及N_63.5可知，9 m、11 mm、13 m、15 m四个测试点均液化，而17 m及18 m已超过判定深度，可不判别。

A

[解析]
   ① 判别深度为20 m。
   ② 临界锤击数N_cr
   
   比较N_63.5与N_cr可知，12 m处液化，其余点不液化。

A

[解析]
   ① 符合《建筑抗震设计规范》(GB 50011一2010)第4．2．1条，判别深度至15 m。
   ② 长春市设计基本地震加速度为0.1g，设防烈度为7度，地震分组为第一组，液化判别标准贯入锤击数N₀为7击，调整系数β为0.8。
   ③ 设计液化判别标准贯入锤击数临界值N_cr
   
   该4个点均为液化点。
   ④ 计算土层的上下界面及中心点位、土层厚度等。

标准贯入点深度ds/m	6	8	10	12
实测标准贯入击数Ni	5	5	6	7
临界标准贯入击数Ncri	7.4	8.6	9.6	10.4
i点代表土层上界	4	7	9	11
i点代表土层下界	7	9	11	15
i点代表土层中心点	5.5		10	15
i点代表土层厚di/m	3	2	2	4

   ⑤权函数的确定：
   d_s=6 m时，对5 m以上取权函数为10，对5 m以下，中心点为6 m，。
   d_s=8 m时：
   d_s=10 m时：
   d_s=12 m时：
   ⑥计算液化指数I_1E：
   

D

[解析]
   据《建筑抗震设计规范》(GB 50011一2010)计算如下。
   ① 进行液化初判。
   第4层粗砂土为Q₃，可判为不液化。
   查附录A得松原市设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2 g，设计地震分组为第一组，第2层粉土层的黏粒含量为14%，可判为不液化。
   对第③层中砂土，查表4．3．3得d₀=8，则有
   d_u=8+2=10；d₀+d_b-2=8+4-2=10
   公式(4．3．3．1)不成立。
   d_w=4.5 m；d₀-d_b-3=8+4-3=9
   公式(4．3．3．2)不成立。
   d_u+d_w=10+4.5=14.5；1.5d₀+2d_b=4.5=1.5×8+2×4-4.5=15.5；公式(4．3．3．3)不成立。
   初步判别不能排除③层的液化可能性，需进一步判别。
   ② 进行液化复判：
   判别深度取20 m，N₀取12，β取0.8。
   
   三个点均液化
   ③ 三个测试点代表的土层上界、下界、中心点位置及厚度：

测试点深度/m	代表的土层上界/m	代表的土层下界/m	土层中心点埋深/m	土层厚度/m
12	10	13	11.5	3
14	13	15	14	2
16	15	17	16	2

   ④ 权函数w_i的计算：
   d_s=12 m时：
   d_s=14 m时：
   d_s=16 m时：
   ⑤计算液化指数I_1E。
   

B

[解析]
   亚砂土黏粒含量百分率为14%，而8度烈度区亚砂土不发生液化的黏粒含量为13%，该亚砂土层可判为不液化。

D

[解析]
   ① 地质年代晚于Q₃，需考虑液化影响。
   ② 砂土，不可用黏粒含量进行初判。
   ③ d_u=8.0 m，d_w=2.0 m，查图[2．2．2．(b)]知，该土层可不考虑液化影响。

D

[解析]
   ① 计算σ₀。
   σ₀=γ_ud_w+γ_d(d_s-d_w)
   3.0 m处，σ₀=(19×2+18×1.0)+20×(3-3)=56(kPa)
   6.0 m处，σ₀=(19×2+18×1)+20×(6-3)=116(kPa)
   9.0 m处，σ₀=(19×2+18×1.0)+20×(9-3)=176(kPa)
   ② 计算σ_e。
   σ_e=γ_ud_w+(γ_d-10)(d_s-d_w)
   3.0 m处，σ_e=(19×2+18×1.0)+(20-10)×(3-3)=56(kPa)
   6.0 m处，σ_e=(19×2+18×10)+(20-10)×(6-3)=86(kPa)
   9.0 m处，σ_e=(19×2+18×1)+(20-10)×(9-3)=116(kPa)
   ③ 计算地震剪应力强度折减系数C_v。
   3.0 m、6.0 m、9.0 m处C_v分别为：0.986、0.958、0.920。
   ④ 黏粒含量修正系数ξ。
   
   ⑤标准贯入锤击数修正系数C_n。
   按插值法查表2．2．3．1得
   d_s=3.0 m时，C_n=1.32
   d_s=6.0 m时，C_n=0.99
   d_s=9.0 m时，C_n=0.79
   ⑥计算实测的修正标准贯入锤击数N₁。
   d_s=3 m时：N₁=C_n·N_63.5=1.32×12=15.8
   d_s=6 m时，N₁=0.99×13=12.9
   d_s=9 m时，N₁=0.79×14=11.1
   ⑦计算修正液化临界标准贯入锤击数N_c。
   K_n=0.2，
   d_s=3.0 m时，
   d_s=6 m时，
   d_s=9 m时，
   比较N₁与N_c可知三个测试点均液化。答案(D)正确。

B

[解析]
   ① 计算修正液化临界标准贯入锤击数N_c。
   场地烈度为9度，水平地震系数为：K_h=0.4，测试点埋深d_s=4 m，C_v=0.976
   
   总上覆压力σ₀。
   σ₀=γ_ud_s+γ_d(d_s-d_w)=18×1+20×(4-1)=78(kPa)
   有效覆盖压力σ_e
   σ_e=γ_ud_w+(γ_d-10)(d_s-d_w)=18×1+(20-10)×(4-1)=48(kPa)
   修正液化临界标准贯入锤击数N_c
   
   ② 计算实测修正标准贯入锤击数N₁。
   σ₀=78 kPa，C_n=1.17
   N₁=C_nN_63.5=1.17×23=26.9
   ③ 液化抵抗系数C。。
   
   ④ 折减系数α。
   d_s=4.0 m，C_e=0.97，查表2．2．4得
   

B

[解析]
   ① 计算液化抵抗系数C_e。
   d_s=9.0 m时，
   d_s=11.0 m时，
   d_s=13.0 m时，
   ② 各测试点折减系数α。
   d_s=9.0 m时，α=0
   
   ③ 土层侧阻力平均折减系数取加权平均值。
   

D

[解析]
   地质年代为全新流Q₄，晚于Q₃；小于5 mm的颗粒含量大于30%，因此按小于5 mm的颗粒含量进行判别。
   黏粒含量为13%，换算后为
   
   9度烈度，黏粒含量小于20%，不能排除液化。蓄水后土层位于水位以下，不能排除液化。
   
   v_s＜v_st
   初判不能排除液化可能性。

A

[解析]
   
   I_L＞0.75；W_u＞0.90，少黏性土液化。

C

[解析]
   8度烈度，(D_s)_cr＞75，即
   

B

[解析]
   ① 校正后的标准贯入锤击数N_63.5。
   
   d_s=9.0 m时，
   ② 临界标准贯入锤击数N_cr
   d_s=3.0 m时：
   d_s=6.0 m时：
   d_s=9.0 m时：
   比较N_63.5与N_cr知，d_s=6 m及d_s=9 m时不液化，d_s=3.0 m时液化。

C

[解析]
   ① 进行液化初判。
   第6层砾砂层地质年代为Q₃，可判为不液化。
   第一层为黏土层，I_p=36-17=19＞15，不液化。
   第二层少黏性土黏粒含量为21%，大于18%，可判为不液化。
   第5层卵石土中小于5 mm的颗粒百分含量为27%，小于30%，可判为不液化。
   对第3层中砂土K_H=0.2
   r_d=1.0-0.01z=1.0-0.01×8.5=0.915
   
   v_s3＜v_st3，需进一步判定。
   对第4层粗砂土
   r_d=1.1-0.02z=1.1-0.02×11.5=0.87
   
   v_s4＞v_st4，可判为不液化。
   ② 对第3层中砂土进行液化复判。
   d'_s=8.0，d_s=8+2=10.0
   d'_w=2.0，d_w=0
   
   N_63.5＜N_cr，土层液化。

D

[解析]
   T_g=0.40g
   
   T_g＜T＜5T_g
   地震影响系数曲线为曲线下降段，(ζ=0.05)α_max=0.24
   

D

[解析]
   α_max=0.12   T_g=0.35s
   T=0.08＜0.1，曲线为直线上升段
   

D

[解析]
   T_g=0.45+0.05=0.50(s)
   α_max=0.9
   ，曲线位于曲线下降段终点亦即直线下降段起点。
   

C

[解析]
   密实细砂为Ⅲ类场地土
   

C

[解析]
   T＜0.1s，在直线上升段
   β=12.5T+1=12.5×0.07+1=1.875≈1.88

B

[解析]
   
   μ₁=1-e^{-6.6(101355-300)×10-4}≈1.0
   μ₂=e^{-0.916(15-5)2×10-3}=0.91
   μ=0.6μ₁+0.4μ₂=0.6×1+0.4×0.91=0.964
   T_g=0.7-0.5μ=0.7-0.5×0.964=0.218(s)
   k=0.9+0.1μ=0.9+0.1×0.964=0.996
   

B

[解析]
   T_g=0.3s，β_max=2.25
   

B

[解析]
   T_g=0.3，β_max=2.0
   

B

[解析]
   ① 不考虑地形影响时的地震影响系数α'。
   α_max=0.12，T_g=0.35s
   
   T_g＜T＜5T_g，曲线为曲线下降段
   
   ② 不利地段对地震影响系数的放大系数λ。
   
   λ=1+1.0×0.4=1.4
   α=λα'=1.4×0.037=0.05

B

[解析]
   ，取ξ=0.3
   
   λ=1+ξ_α=1+0.3×0.2=1.06≈1.1

B

[解析]
   0.44d₁=0.44×12=5.28 m＞2.6 m，取B=5.28m
   k值为
   
   修正系数ξ为
   d=d₀+d_b-2=7+2-2=7(m)
   
   

C

[解析]
   0.44d₁=0.44×10-4.4(m)＜10(m)，取B=10 m
   ξ=1，S₀=0.15
   

B

[解析]
   

B

[解析]
   

B

[解析]
   ① 临界锤击数N_cr
   
   ② 打桩后标准贯入锤击数。
   
   N₁=16+100×0.0625×(1-e^-0.3×16)=22.2
   N₁＞N_cr打桩后桩间土不液化。

B

[解析]
   ① 临界锤击数N_cr
   
   ② 折减系数α。
   

C

[解析]
   ① 临界贯入击数N_cr。
   
   ② 打桩后的标准贯入锤击数N₁。
   
   9.0 m处N₁=5+100×0.0625×(1-2.718-0.3×5)=9.9
   11.0 m处N₁=8+100×0.0625×(1-2.718^-3×8)=14.3
   ③ 折减系数α。
   9.0 m处的折减系数α₁
   
   11.0 m处的折减系数α₂
   
   α₂=1
   土层加权平均折减系数α
   
   ④ 抗震验算时砂层的侧阻力q_s
   

A

[解析]
   v_s0=95m/s，d_s=6 m，ρ_c=3
   
   v_s＜v_scr，场地液化。

B

[解析]
   
   v_s＞v_scr，砂土层不液化。

B

[解析]
   
   α_w=1-0.065(d_w-2)=1-0.065×(2-2)=1
   α_u=1-0.05×(7-2)=0.75
   α_p=0.6
   P_scr=P_s0d_wα_uα_p=12.25×1×0.75×0.6=5.5(MPa)
   P_s=8.7 MPa＞P_scr，砂土层不液化。

A

[解析]
   α_w=1-0.065×(4-2)=0.87
   α_u=1-0.05×(5-2)=0.85
   
   q_ccr=q_c0α_wα_uα_p=5×0.87×0.85×1=3.7
   q_c＜q_ccr，砂土层液化。

B

[解析]
   8度烈度，第②层粉土的黏粒含量＞13%，可判为不液化。
   第⑤层粗砂土的地质年代为Q₃，可判为不液化。
   对第③层中砂土
   
   N＜N_cr该砂土层液化。
   对第④层细砂土
   
   q_c＜q_ccr该砂土层液化。
   第③、④层均液化。

C

[解析]
   

D

[解析]
   

D

[解析]
   ① 5.0 m处剪应力比
   K_H=0.2，C_v=0.965
   σ_c=19×4+20×(5-4)=96
   σ_e=19×4+(20-10)×(5-4)=86
   
   ② 10.0 m处剪应力比
   K₁=0.2，C_v=0.902
   σ₀=19×4+20×(10-4)=196
   σ_e=19×4+(20-10)×(10-4)=136
   
   ③ 15 m处剪应力比
   K_H=0.2，C_v=0.794
   σ₀=19×4+20×(15-4)=296
   σ_e=19×4+(20-10)×(5-4)=186
   
   答案为(D)。

A

[解析]
   解法一
   根据剪应力比与临界标准贯入锤击数的关系式可求得临界标准贯入锤击数N_c
   
   解得N_c=16.1
   σ₀=18×2+20×(8-2)=156
   C_n=0.842
   N₁=C_n·N_63.5=0.842×18=15.2
   N₁＜N_c，砂土液化。
   解法二
   
   N₁＜N_c，砂土液化。