D

[解析] 据《岩土工程勘察规范》附录F解答
   外间隙比：
   
   内间隙比：
   
   面积比：
   

B

[解析] 据《岩土工程勘察规范》6.6.2条和《铁路特殊路基设计规范》表7.1.15计算：
   融沉系数：
   平均冻胀率：

A

[解析] 土的总质量=50+150+150+100+30+20=500g
   土的颗粒组成：

＜2.0mm	＜1.0mm	＜0.5mm	＜0.25mm	＜0.075mm
90%	60%	30%	10%	4%

   由表中数据可知：d₁₀=0.25mm；d₃₀=0.5mm；d₆₀=1.0mm。
   
   粒径大于2mm的颗粒质量占总质量的10%，
   粒径大于0.5mm的颗粒质量占总质量的70%，大于50%，故该土样为粗砂。

A

[解析] 主要解答过程：
   据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)附录W
   设临界开挖深度为h，则有：
   
   ∴h≤3.5m
   答案(A)为正答。

A

[解析] 据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)第4.1.18条基础宽度b约为：b=，条形基础孔深不应小于基础宽度的3倍且不得小于5.0m。
   h=3b+d=3×2+1.5=7.5m
   答案(A)正确。

A

[解析]
   
   [点评] 合力的偏心距e为∑M/∑N；当e＞b/6时，基底最大压力按以上公式计算；其中l为垂直于力矩作用方向的基础底面边长，l=3.0m；a为合力作用点至基底最大压力边缘的距离，a=b/2-e=1.63m。

A

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)第2.1.4条，地基容许承载力[σ_o]经深、宽修正后的[σ]
   [σ]=[σ_o]+k₁λ₁(b-2)+k₂λ₂(h-3)
   查JTJ 024—85规范表2.1.4，粉砂k₁=1.0，k₂=2.0
   [σ]=100+1.0×10×(5-2)+2.0×20×(4-3)=100+30+40=170kPa
   基底压力=170kPa，满足
   [点评] (1)公路规范地基承载力深、宽修正公式和GB 50007—2002规范有明显区别，宽度修正项前者为(b-2)，后者为(b-3)，深度修正项，前者为(h-3)，后者为(d-0.5)，h和d均为基础埋置深度。
   (2)公式中λ₁为基底处的土重度，水位在地面下4.0m，λ₁取有效重度λ₁=10kN/m³。λ₂为基底以上土的重度，λ₂=10kN/m³。
   (3)当基础宽度b＞2.0m，基础埋置深度h＞3.0m且h/b≤4时，按该公式进行修正，该题h/b=4/5=0.8≤4；
   (4)仅有竖向荷载，b为基础短边，当有弯矩作用时，b为弯矩作用方向。

C

[解析]
   
   [点评] (1)p_max、p_min和p_Ⅰ-Ⅰ为荷载效应基本组合基础边缘最大、最小和Ⅰ-Ⅰ截面处的基底压力；
   (2)荷载效应基本组合=标准组合×1.35；
   (3)G=1.35G_k，G_k为基础及其上土的标准自重。

B

[解析]
   第②层△p=380kPa，s=800-300=500mm
   [点评] 堆载瞬间外荷载全部由孔隙水压力承担，土的有效应力近似为0，用单向压缩公式计算土层的变形，反算压缩模量。

D

[解析] 压缩模量当量值
   
   [点评] 压缩模量当量值公式中△A_i为第工层土附加应力系数沿土层厚度的积分值，△A_i=，根据E_S值由GB 50007—2002规范表5.3.5可以用插入法确定ψ_S值。

①房屋裂缝呈正八字形，表明中间沉降大，两头沉降小；
   ②房屋裂缝呈倒八字形，表明中部沉降小，两头沉降大；
   ③房屋裂缝为向右倾斜，表明向右侧沉降逐步增大，左侧沉降依次减小；
   ④房屋为水平裂缝，表明房屋受大的水平力作用。

[解析] 建筑物地基允许变形值，对砌体承重结构基础按局部倾斜控制，即砌体结构沿纵向6～10m内基础两点的沉降差与其距离的比值，倾斜允许值为2‰～3‰。

A

[解析] l₀=8m   l_n/l₀=0.7
   l_n=0.7×8=5.6m
   由地面起算中性点位置
   l_n=5.6+2=7.6m
   地下水位以上桩负摩阻力
   
   地下水位以下桩负摩阻力
   
   群桩效应系数η_n
   
   方桩变成等面积圆桩直径
   0.4²=πR²，R=0.226m，d=0.45m
   
   [点评] 根据《建筑桩基技术规范》
   (1)σ'_ri公式中，λ_m、λ_i由地面起算；计算l₀和l_n从桩顶算起；
   (2)下拉荷载群桩效应系数η_n公式中，为中性点以上桩周土层厚度加权平均负摩阻力标准值；λ_m为中性点以上桩周土层厚度加权平均重度(水位以下取浮重度)；
   (3)按上式计算的η_n＞1.0时，取1.0。
   (4)考虑群桩效应后，由该题条件，负摩阻力引起的下拉荷载减少约20%。

D

[解析]
   
   [点评] 根据《建筑桩基技术规范》
   预应力管桩的侧阻力和预制桩类似，而端阻力除管壁端部端阻力外，还应考虑敞口部分的端阻力，这部分端阻力和土塞效应有关，由土塞效应系数λ_p反映，λ_p随桩端进入持力层的相对深度(h_b/d)而变化，类似敞口钢管桩的端阻力计算方法。

B

[解析] Q_uk=u∑l_iβ_if_si+αq_cA_p
   α——桩端阻力修正系数，饱和粉砂α=1/2；
   β_i——第i层土桩侧阻力综合修正系数，
   粘土β_i=10.04(f_si)^-0.55=10.04×12^-0.55=10.04×0.255=2.56
   粉砂β_i=5.05(f_si)^-0.45=5.05×110^-0.45=5.05×0.121=0.61
   
   [点评] 采用以上双桥静探资料估算单桩极限承载力标准值公式，其双桥探头的圆锥底面积为15cm²，锥角60°，摩擦套筒高21.85cm，侧面积300cm²，q_c为桩端平面上、下探头阻力，桩端平面以上4d范围内按土层厚度的探头阻力加权平均值，4d=4×0.4=1.6m，桩入持力层深度2.0m，4d＜2.0m，q_c=12000kPa。

C

[解析] 正方形布桩
   
   [点评] 修正系数ξ，当不考虑振动下沉密实作用同时ξ=1.0，考虑振动下沉密实作用时，ξ=1.1～1.2；
   e₀为天然土的孔隙比；e₁为挤密后要求达到的孔隙比。

A

[解析]
   
   [点评] 对正常固结土的固结沉降用以上公式计算，式中p_1i为第i层土自重应力平均值，软土顶面λ_h=0，底部自重应力为λ'H=7×10=70kPa，平均为35kPa；△p_i为i层土附加应力平均值(应力增量)；c_ci为室内压缩曲线得到的压缩指数。

B

[解析] 基础底平均压力p_k
   
   基础底面处土自重压力p_c
   p_c=18.5×1.2=22.2kPa
   垫层底面处附加压力p_z
   
   [点评] (1)换填垫层法可处理浅层软弱地基，从经济角度考虑，一般换填深度在3.0m以内较合适，也不宜小于0.5m；
   (2)根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)，压力扩散角仅与z/b有关；而《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)压力扩散角与z/b和上、下层压缩模量比值E_s1/E_s0有关。

D

[解析] E_sp=mE_p+(1-m)E_s=0.21×168+(1-0.21)×2.25=35.28+1.78=37.1MPa
   
   s=s₁+s₂=24.9+122=146.9mm
   [点评] 搅拌桩复合地基的变形包括搅拌桩复合土层的压缩变形s₁和桩端下未加固土层的压缩变形s₂；E_sp为复合土层的压缩模量。桩体的复合土层变形近似为单向压缩公式进行计算，桩端以下土层按分层总和法进行沉降计算。

C

[解析] AD===H/tanβ
   AE=H/tanθ，AC=H/sinβ=1.743H
   滑体体积
   
   [点评] (1)临界坡高为k_s=1.0时的坡高H；
   (2)根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)平面滑动法，边坡稳定性系数，V—岩体体积；θ—结构面倾角，c、φ—黏聚力和内摩擦角；
   (3)平面滑动k_s取值，一级边坡1.35；二级边坡1.30；三级边坡1.25。

A

[解析]
     粉土，δ₀=0.16＜1，ω₀=13%＜17%，融沉等级为Ⅰ级。
   [点评] 冻土融化下沉系数δ₀公式中h₁为土层融化前高度；h₂的融化后高度。融沉等级与土性、总含水量ω₀和融沉系数δ₀相关，可查《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)表6.6.2，确定融沉等级。

C

[解析] 主要解答过程：
   据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)第5.2.8条及条文说明计算：
   
   答案(C)正确

D

[解析] 主要解答过程：
   据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第10.2.3条计算如下：
   G_n=Gcosα₀=300×cos6°=298.4kN/m
   G_t=Gcosα₀=300×sin6°=31.4kN/m
   E_at=E_asin(α-α₀-δ)=200×sin(90°-20°-6°-15°)=150.9kN/m
   E_an=E_acos(α-α₀-δ)=200×cos(90°-20°-6°-15°)=131.2kN/m
   答案(D)正确。

B

[解析] 当c=0时，可按平面滑动法计算，当滑动面倾角与坡面倾角相等时稳定性系数最小，按《边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第5.2.4条计算如下：
   
   答案(B)为正确答案。

B

[解析] σ=rHk₀=18×5×(1-sin40°)=32.4kPa
   
   [点评] 当支挡结构静止不动，土体处于弹性平衡状态时，土对墙的压力为静止土压力。
   k₀为土的静止侧压力系数，可近似按以下公式计算：
   k₀=1-sinφ'(φ'为土的有效内摩擦角)；
   E₀作用点距墙底H/3处，即1.67m。

D

[解析] 设开挖深度H
   坑底自重压力p_H=18×1.0+19×(H-1.0)=19H-1.0
   承压水压力(孔隙水压力)u=10×4=40kPa
   σ'=p_H-u=19H-1.0-40=0，H=2.16m
   [点评] 当土体有效应力为0时，土体失去强度，基坑会隆起，有效应力等于自重压力减去水头压力，从而求出基坑开挖深度。

B

[解析] 覆盖层厚度15m
   等效波速u_se为
   
   场地属Ⅱ类。
   [点评] 计算深度d₀取覆盖层厚度15m和20m二者的小者，d₀=15m。

C

[解析] 场地特征周期T_g=0.55s。
   地震影响系数最大值α_max=0.24
   T_g=0.553＜T=1.65s＜5×T_g=5×0.55=2.75s
   α=(T_g/T)^rη₂α_max，ξ=0.05，η₂=1，r=0.9
   α=(0.55/1.65)^0.9×1×0.24=0.372×0.24=0.089
   [点评] 由GB 50011—2001规范表5.1.4-2，场地类别Ⅲ类，设计地震分组第二组，场地特征周期T_g=0.55s，由表5.1.4-18，设计基本地震加速度0.3g，水平地震影响系数α_max=0.24；由图5.1.5，地震影响系数曲线段，α=(T_g/T)^rη₂α_max。

A

[解析] 覆盖层厚度22m，计算v_se按20m计算，
   
   场地属Ⅱ类，场地特征周期T_g=0.35s，α_max=0.16
   α=(T_g/T)^rη₂α_max=(0.35/12)^0.9×1.0×0.16=0.33×0.16=0.053
   [点评] (1)计算等效剪切波速v_se时，d₀取覆盖层厚度和20m的小者。
   (2)查GB 50011—2001规范表4.1.6、表5.1.4-1和表5.1.4-2可得到场地类别，α_max和T_g；
   (3)根据结构特征周期丁在图5.1.5地震影响系数曲线所属段，可由曲线方程得到α值。

D

[解析] 共12条等势线
   
   渗流力J=iλ_W=0.4×10=4kN/m³
   [点评] (1)i为水力梯度，表示单位渗流长度上的水头损失，坑外顶至坑底水头损失△h=8m；
   (2)相邻等势线之间的水头损失相等，渗流长度L=11×2.0=22m。
   (3)渗流力是一种体积力，其大小和水力梯度i成正比，方向和渗流方向一致，量纲和λ_W相同。

C

[解析] c=2L/t；L=16.4m；t=0.009s
   c=2×16.4/0.009=3644.4m/s
   [点评] (1)应力波反射法的桩身完整性检验，是用手锤或力棒敲击桩顶，敲击能量以应力波形式沿桩身传播，传至桩底应力产生反射，反射波由安装在桩顶的加速度传感器(加速度信号积分一次成为速度信号)或速度传感器接收，
   由二次仪表接收并显示速度随时问变化的时域波形。由波形特征判定桩身完整性并划分桩完整性类别；
   (2)从速度时域波形反映，桩底反射波的时间t=9ms，应力波沿桩身走了两个桩长，所以波速c=2L/t=3644.4m/s；
   (3)该桩桩身无缺陷，仅有桩底和入射波同相位的反射波。