B

[解析] 据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)附录C：p—s曲线比例界限点为250kPa，p=450kPa的沉降s=80.2mm，该级沉降大于前一级的5倍，所以极限荷载为425kPa，425/2=212.5kPa小于250kPa，应取地基承载力特征值f_ak=212.5kPa
   答案(B)正确。

C

[解析] 根据物理性质指标间关系进行计算；
   设1m³中土粒重为G_s，水重为G_w
   
   G'_w=0.18G_s-G_w=0.18×1.429-0.171=0.086(t)

D

A

[解析] 主要解答过程
   据《工程岩体分级标准》(GB 50218—94)第A.0.1条、第4.2.2条计算如下：
   
   90K_v+30=57＞R_c=40，取R_c=40MPa
   0.04R_c+0.4=2＞K_v=0.3，取K_v=0.3
   BQ=90+3R_c+250K_v=90+3×40+250×0.3=285
   答案(A)正确。

B

[解析] 据《水利水电工程地质勘察规范》附录P中第P.0.2条计算如下：
   
   答案(B)正确。

A

[解析] 将条基三角形附加压力分为abf、def二个三角形和一个矩形bcdf。
                                                                            题6表

荷载面积	l/b	z/b	α	P0(kPa)
abf	≥10	5	0.0309×2=0.0618	100
def	≥10	5	0.0301×2=0.0602	100
bcdf	≥10	5	0.062×2=0.124	100

   σ_z=(0.0618+0.0602+0.124)×100=0.246×100=24.6kPa
   [点评] 基底下某深度的附加压力的附加应力系数应为α不应为；将二个三角形荷载和一个矩形荷载在基底下6.0m处产生的附加压力叠加。

C

[解析] P_k=P_c
   P_c=18×1.0+8.7×6=70.2kPa
   
   [点评] 补偿式基础的基底平均压力等于土的自重压力。计算土重度时，水位以下用浮重度；计算基底平均压力P_k时，F应扣除水浮力。

A

[解析] 基础净压力设计值
   
   a_t=a'=0.4m
   a_b=a'+2h₀=0.4+2×0.65=1.7m
   a_m=(a_t+a_b)/2=(0.4+1.7)/2=1.05m
   A_l=b×l=(2h₀+b')(2h₀+a')
   =3×2-(2×0.65+0.6)×(2×0.65+0.4)=6-1.9×1.7
   =6-3.23=2.77m²
   F_i=P_jA_l=180×2.77=498.6kN
   h=0.7m＜0.8m，β_hp=1.0
   C20混凝土f_t=1100kPa
   0.7β_hpf_ta_mh₀=0.7×1.0×1100×1.05×0.65=525.5kN
   F_t=498.6kN＜0.7β_hpf_ta_mh₀=525.5kN，满足。
   [点评] 基础顶仅作用竖向荷载，冲切锥范围以外的面积A_l为阴影部分，A_l和基底净反力乘积为冲切荷载；冲切破坏锥的上边长取柱宽a_t=0.4m；冲切破坏锥体在基础底面积范围内的下边长a_b取柱宽加两倍基础有效高度a_b=a'+2h。

A

[解析]
   极差
   135-110=25kPa＜0.3f_akm=0.3×125=37.5kPa
   f_ak=125kPa
   持力层土的e=0.8，I_L=0.75，η_b=0.3，η_d=1.6
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)
   =125+0.3×8×(4-3)+1.6××(2-0.5)
   =125+2.4+31.2=158.6kPa
   [点评] (1)地基平板载荷试验的地基承载力特征值，当3台结果极差小于平均值的30%时，可用平均值作为承载力统计值，f_ak=125kPa。
   (2)平板载荷试验，当坑的宽度为3倍压板宽度时，可认为是无埋深的试验结果，承载力可进行深宽修正。

B

[解析]
                                              沉降计算见表                 题10表
   
   s=ψ_s∑△s'_i=0.4×27.76=11.1mm
   [点评] 沉降计算采用GB 50007—2002规范的分层总和法，其中角点的应力系数采用平均的，卵石层的变形可忽略，计算深度为6.0m。

C

[解析] 基底附加压力P₀
   
   [点评] 根据地基沉降计算公式知，当基底附加压力P₀=0时，地基沉降s=0。
   当基础埋深达某一深度时，卸去的自重应力σ_cz恰好与建筑荷载产生的基底平均压力相等时，即p_k=γ_md，理论上地基不会产生沉降，这种卸除大量地基土的自重应力以抵消建筑物荷载的设计，称为补偿性设计。
   但是卸去土重后，基底将产生回弹，补偿性基础的沉降主要是土回弹再压缩部分。

D

[解析] 由于负摩阻力产生下拉荷载
   =1.0×0.8π×20×6=301.44kN
   最大轴力N_max=F+=500+301.44=801.44kN
   [点评] 负摩阻力中性点处既无正摩阻力又无负摩阻力，中性点以上6m桩侧为负摩阻力，中性点以下6.0m为正摩阻力，中性点以上桩各截面轴力均为F=500kN；
   中性点处轴力除F外，还加上下拉荷载，N_max=801.44kN。

A

[解析] 角桩抗冲切承载力为
   
   圆形桩b_c=0.8d_c=0.8×0.6=0.48m
   a_1x=a_1y=1.6-0.3-0.6-0.24=0.46m
   λ_1y=a_1y/h₀=0.46/0.56=0.821
   λ_1y=a_1y/h₀=0.46/0.56=0.821，λ满足0.25～1.0之间
   
   C20混凝土f_t=1.27MPa，h=0.6m＜0.8m，β_hp=1.0，
   c₁=c₂=1.6-0.3-0.46=0.84m
   [0.823×(0.844+0.46/2)+0.823×(0.844+0.46/2)]
   ×1.0×1270×0.56=1252.6kN
   [点评] 计算承台受冲切承载力时，对于圆柱桩，应将截面换算成方截面桩，b_c=0.8d_c(d_c为桩直径)；冲垮比，当λ≤0.25时，取λ=0.25；当λ＞1.0时取λ=1.0。a_1x、a_1y是从承台底角桩内边缘引45°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离，当柱边位于45°线以内时，取柱边与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线。

D

[解析]
   极差2200-1500=700kN＞1833.3×0.3=550kN
   [点评] 当参加统计的试桩结果，极差超过平均值的30%时，不能以平均值做为试桩结果统计值，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定，必要时可增加试桩数量。

B

[解析]
   
   f_pk=5f_sk
   f_spk=mf_pk+(1-m)f_sk
   =0.105×5×80+(1-0.105)×80
   =42.06+71.6=113.7kPa
   [点评] 振冲砂石桩法是处理饱和砂土地震液化较有效的方法，该法可以增加砂土密实度和提高地基承载力，但经开挖观察，其桩径很不规则，只能近似按平均直径计算。

A

[解析]
   
   [点评] 改进的高木俊介法，无需先计算瞬时加荷条件下的固结度，可计算分级加荷条件下的固结度；当排水竖井采用挤土方法施工时，应考虑涂抹对土体固结度的影响；当土层水平向渗透系数较小时，应考虑井阻的影响；一级或多级加荷条件下，竖井穿透受压层，考虑涂抹和井阻影响的固结度可用以上公式计算。

C

[解析] 桩体竖向承载力特征值
   
   取R_a=117.8kN
   
   经深度修正后复合地基承载力特征值
   f_a=f_spk+η_dγ_m(d-0.5)=538m+63+1.0×2×18×(2-0.5)
   =538m+63+54=538m+117
   P_k≤f_a
   128≤538m+117，m≥=0.02=2%
   [点评] 夯实水泥土桩复合地基承载力特征值可用上式估算，其中桩间土承载力折减系数β取0.9～1.0，f_sk为处理后桩间土承载力特征值，可取天然地基承载力特征值。
   复合地基承载力特征值由f_spk进行深度修正，而不是f_ak的深度修正。
   夯实水泥土桩承载力特征值取土对桩支承力和桩体承载力的小者。

D

[解析]
   [点评] 水泥粉煤灰碎石桩(CFG桩)为刚性桩，桩体试块强度应满足f_cu≥3R_a/A_p的要求，f_cu为边长150mm立方体试块标准养护28d的抗压强度。
   桩间土承载力折减系数β=0.75～0.95，f_sk=100kPa，β取低值，β=0.75。

B

[解析] 绘制p—s曲线
   曲线拐点对应的压力为湿陷起始压力
   p_sh=150kPa
   [点评] (1)根据GB 50025—2004第4.3.7条，现场采用平板载荷试验测定湿陷起始压力的压板面积宜用0.5m²；
   (2)压力-浸水下沉量p—S曲线上，取其转折点所对应的压力为湿陷起始压力。
   (3)试坑的的边长或直径应为压板边长或直径的3倍，这样可认为是无埋深的试验结果。
   

A

[解析] 由湿度系数0.8，得到计算深度为3.5m，ψ_e=0.6
   
   =0.6×(0.013×1000+0.011×1000+0.01×1000)=0.6×34
   =20.4mm
   15mm  ≤s_e≤35mm，膨胀土地基的膨胀等级为Ⅰ级。
   [点评] (1)地基土胀缩量计算深度即为大气影响深度，由湿度系数确定，可查《膨胀土地区建筑技术规范》(GBJ 112—87)表3.2.5。
   (2)大气影响深度从天然地面算起，膨胀量计算从基础底面算起。
   (3)胀缩等级变形量查GBT 112—87表2.3.5。

C

[解析] 主要解答过程：
   当采用黏性土填土时：
   
   答案(C)正确。

C

[解析] 按《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第7.2.1条和7.2.3条计算如下：
   锚杆轴向拉力标准N_ak：
   N_ak=H_tk/cosα=1140/cos15°=1180.2kN
   锚杆与地层间的锚固长度l_a(取ξ₁=1.0)
   
   答案(C)正确。

C

[解析] 根据《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330—2002)第4.5.5条及其条文说明计算如下：
   设边坡直立，取单位宽度坡体，破裂角为θ=45°+，如图所示，
   
   边坡高度AC=h，不稳定块体宽度AB=b，破裂面长度BC=l。
   
   设等效内摩擦角为ψ_d，则有：
   

A

[解析] 第一层土，e_a0=γ₁H_DK_a=0
   e_a1=γ₁H₁K_a=17×2×tan(45°-32°/2)
   =10.4kPa
   第二层土
   
   (45°-16°/2)-2×10
   ×tan(45°-16°/2)
   =4.2kPa
   e_a2=(γ₁H₁+γ₂H₂)×tan²(45°-ψ₂/2)
   -2c₂tan(45°-ψ₂/2)
   =(17×2+19×3)×tan²(45°-16°/2)
   -2×10×tan(45°-16°/2)=36.6kPa
   E_a=10.4×2/2+(4.2+36.6)×3/2=71.6kN/m
   [点评] 成层土土压力计算，各层土性质不同，其主动土压力系数不同，成层土土压力如图所示。
   

B

[解析] K_a3=tan²(45°-ψ/2)=tan²(45°-36°/2)=0.26
   ③层土顶面主动土压力强度
   
   =(18.5×3+18.9×2+19.1×1+5)×0.26-0
   +[(3+3-5)-(3+3-5)×1.0×0.26]×10
   =30.52kPa(h_wa=5m≤h=6m，η_wa=1.0)
   ③层底面主动土压力强度
   
   =(18.5×3+18.9×2+19.1×1+18×4+5)×0.26-0+[(10-5)
   -(10-5)×1×0.26]×10
   =49.24+37=86.24kPa(h_wa=5m≤h=10m，η_wa=1.0)
   
   [点评] 根据JGJ 120—99规程进行主动土压力计算，σ_ajk中，γ应采用饱和重度γ_sat；计算系数h_wa，当水位深h_wa≤h时，η_wa=1.0。

D

[解析]
   [点评] 根据《公路路基设计规范》(JTJ 013—95)第6.4.2.4条，路基底溶洞顶板安全厚度按固定梁受弯曲计算，弯矩M按两端固定梁计算，安全厚度H公式中，b—溶洞顺路线长度，B—路堤底宽；[σ]—岩石允许弯曲应力；Q—顶板总荷载；K—安全系数。

B

[解析] V₄=420m/s，V₃=110m/s
   V₄/V₃=420/110=3.8＞2.5，其下土层V₃＞400m/s
   覆盖层厚度为11.0m
   
   V_se=d₀/t=11/0.094=117m/s，场地为Ⅱ类。
   [点评] 根据GB 50011—2001，当地面5m以下存在V_s大于相邻土层V_s，且其下V_s≮400m/s时，可按地面至该土层的距离为覆盖层厚度；计算V_se时取覆盖层厚和20m的小者，所以d₀=11.0m。

C

[解析] 根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004—1989)
   (1)地质年代晚于Q₃者，需考虑液化；
   (2)8度设防，ρ_c=12%＜13%，需考虑液化；
   (3)上覆非液化土厚d_u=6m，地下水位d_w=4.0m，需考虑液化。
   [点评] 根据JTJ 004—1989液化初判图，亚砂土d_u=6m，d_w=4.0m，属于需考虑液化影响区。

C

[解析] (1)N_cri计算
   12m处，N_cr1=10×[0.9+0.1×(12-4)]=17＞N₁=10液化
   14m处，N_cr2=10×[0.9+0.1×(14-4)]=19＞N₂=11液化
   (2)中点深度和土层厚度
   -12m处，
   -14m处，
   (3)权函数W_i
   W₁=3.5m^-1，W₂=1m^-1
   (4)液化指数I_lE
   
   =4.32+0.842=5.16
   [点评] 地质年代Q₃和黏土层不液化，粉土层ρ_c=14%＞13%(8度设防)不液化，中砂层可能液化，计算N_cr判定。浅基础仅判别15m以内土层的液化，-14m处中点深度下界为15m。

B

[解析]
   
   c=2×12.5×150=3750m/s
   [点评] (1)瞬态机械阻抗法是在手锤或力棒端部安装力传感器(如压电式力传感器)，量测作用在桩顶上的力时域波形，由安装在桩顶上的加速度或速度传感器量测桩土系统速度响应时域波形，两种信号经测桩仪的数字滤波、窗函数设置、平滑、趋势项处理和快速傅立叶变换等，可得到速度导纳和频率的关系波形，称为导纳图，由波形判定桩身完整性。
   (2)根据波动方程的振动解，可得到方程
   △f=c/2L
   式中  △f—导纳波形峰值的频差；
   c—应力波沿桩身传播速度；
   L—桩的长度。
   由△f的方程可判定波速C或缺陷位置。