C

[解析] 据《水利水电工程地质勘察规范》附录P计算：
   由Rb=60MPa，得A=20；
   
   基本判据T
   T=A+B+C+D+E=20+27.6+25-2-5=65.6
   限定性判据S
   
   围岩类别宜为Ⅲ类。

B

[解析] 据《湿陷性黄土地区建筑规范》计算：
   开始出现湿陷(即湿陷系数δ=0.015)时的压力即为湿陷起始压力。
   
   答案(B)正确。

D

[解析]

A

[解析] 主要解答过程：
   据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第4.3.4条及物理指标间关系计算：
   
   
   P₀=γH=17.2×4=68.9kPa
   答案(A)正确。

C

[解析] 据《水利水电工程地质勘察规范》(GB 50287—99)附录计算如下：
   ①B+C=30+15=45＞5
   ②A=25，R_h=80
   ③无其他因素加分或减分。
   T=A+B+C+D+E=25+30+15-2-5=63
   围岩类别为Ⅲ类。
   答案(C)正确。

B

[解析] 黏土层底面总应力σ为：
   σ=γ₁h₁+γ₂h₂+P₀=19×3+20×3+100=217kPa
   黏土层底面孔隙水压力u为
   u=γ_wh₁+γ_wh₂+P₀=10×(3+3)+100=160kPa
   黏土层底面土有效应力σ'为：
   σ'=σ-u=217-160=57kPa
   [点评] 孔隙水压力在透水性很好的砂土和砾砂层很快消散，孔隙水压力和有无超载P₀并无区别，而黏土层K_h=1.5×10^-7cm/s，渗透系数很小，地面超载引起的应力全由孔隙水压力承担，所以黏土层底面孔隙水压力应加上超载P₀。

A

[解析]
   [点评] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—1985)第2.1.3条，k_p公式中基础宽度和长度B、L，当有偏心荷载时B、L用B'和L'代替，B'=B-2e_B=4-2×0.5—3m，L=L-2e_L=6-2×1.0=4mC_u为不排水抗剪强度，可用三轴压缩试验、十字板剪切试验或无侧限抗压强度试验得到。

C

[解析] 基底反力最大设计值P_max
   
   P_min=324-60.75=263.25kPa
   墙边基底反力P
   
   条形基础l=a'=1.0m，混凝土墙体
   墙边处基础最大弯矩M_I
   
   [点评] (1)计算基础的任意截面弯矩时，其外荷载为荷载效应基本组合；式中的G为考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，G=1.35G_k，G_k为基础及其上土的标准自重；
   (2)基础最大弯矩发生在最大压力一边的墙边；
   (3)M_I为作用于基底面abcd上的反力对I-I截面引起的弯矩值；
   (4)条形基础l=a'=1.0m。

D

[解析] 土侧压力系数K₀=σ₃/σ₁=50/100=0.5
   泊松比μ=K₀/(1+K₀)=0.5/(1+0.5)=0.33
   β=1-2μK₀=1-2×0.33×0.5=0.67
   
   土样竖向变形
   [点评] (1)土的变形模量是土体在无侧限条件下的应力与应变比值；而土的压缩模量是土体在侧限条件下的应力与应变的比值，两者通过β系数互相换算；
   (2)土的侧压力系数或静止土压力系数K₀，其值一般小于1.0，如果地面是经过剥蚀后遗留的，或者所考虑的土层曾受过其他超固结作用，K₀值可大于1.0；
   (3)变形模量E₀是由现场载荷试验测定；压缩模量E_s是由室内压缩试验测定，两者的试验条件不一样，如加荷速率、压缩稳定标准等，所以不能准确确定E₀与E_s的实际关系。E_s可能是E₀的几倍，一般土愈坚硬则倍数愈大，软土E0与E_s值较接近。

B

[解析] 先期固结压力
   P_CA=16.8×4=67.2kPa
   P_CB=67.2+9.7×7=135.1kPa
   P_CC=135.1+10×4=175.1kPa
   基坑开挖后自重压力
   P_A=0
   P_B=9.7×7=67.9kPa
   P_C=67.9+4×10=107.9kPa
   先期固结压力大于现有自重压力，P_C＞p，
   属超固结土，
   黏土层的先期固结压力、自重压力和附加压力的平均值
   
   
   [点评] (1)计算超固结土的沉降时，由原始压缩曲线确定压缩指数C_c；由原始再压缩曲线确定回弹指数C_e；
   (2)当有效应力增量△P＞(P_c—P)时，土层孔隙比变化为两部分之和，第一部分相应的有效应力由现有自重压力P增至先期固结压力P_c的△e₁，第二部分相应的有效应力由P_c增至(P+△P)的△e₂，因而得到以上计算沉降
   公式；
   (3)公式中Hi、e_oi—土层厚度和原始孔隙比；
   C_ci、C_ci—土的回弹指数和压缩指数；
   P_ei—先期固结压力；
   △p_i——附加压力。

A

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024—85)第3.2.4节，基底合力作用点对基底重心轴的偏心距e₀
   
   墩台基础底截面核心半径ρ
   
   [点评] JTJ 024—85规定墩台受荷载组合时，非岩石地基，桥台e₀≤ρ，该题e₀=0.55m≤p=0.716m，这时基底压力，[σ]为地基土修正后的容许承载力；
   当e₀＞10时，基底最大压力σ_max按下式计算
   式中d为N力作用点至基底受压边缘的距离，b、a为基底宽和长。

D

[解析]
   各层土负摩擦力标准值
   
   [点评] 自重湿陷性黄土湿陷的负摩阻力，桩周第i层土平均竖向有效应力等于土自重引起桩周第i层土平均竖向有效应力；黄土浸水后的饱和度达80%时为饱和，σ'_ri公式中γ为饱和的土重度。

C

[解析] 三角形承台底部角桩冲切承载力
   
   h₀=1.1-0.1=1.0m
   λ₁₁=a₁₁/h₀=1.8/1.0=1.8＞1.0，取λ=1.0
   
   N₁=0.47×(2×2.2十1.8)×0.98×tan60°/2×
   1270×1.0
   =3626.8×0.577=2093.9kN
   
   [点评] 角桩冲垮比λ＞1.0时，取λ=1.0，截面高度影响系数β_hp，承台高h＜0.8m时，β_hp=1.0，h=2.0m时，β_hp=0.9，h=1.1m，β_hp=0.98。

A

[解析]
   黏土、粉土：ψ_si=(0.8/d)^1/5=(0.8/1.0)^1/5=0.956
   砂土：ψ_si=(0.8/d)^1/3=(0.8/1.0)^1/3=0.928
   ψ_p=(0.8/D)^1/3=(0.8/1.6)^1/3=0.794
   Q_uk=3.14×(0.956×40×6+0.956×44×2.8)+0.794×5500×2.0
   =3.14×(229.4+117.8)+8734=1090.2+8734=9824.2kN
   [点评] 根据《建筑桩基技术规范》
   (1)扩底高度部分(1.2m)和变径以上2d范围(2d=2.0m)长度不计侧阻力；
   (2)当护壁为振捣密实混凝土时，桩身周长可按护壁外直径计算，该桩d=1.0m：
   (3)桩径d≥800mm，D≥800mm，侧阻和端阻应乘以尺寸效应系数ψ_si和ψ_p。

C

[解析]  =1.0²/(1.05×1.5)²=0.40
   f_spk=mf_pk+(1-m)f_sk
   =0.4×420+(1-0.4)×120×1.2=168+86.4=254.4kPa

B

[解析] t时刻土层固结度U_t
   
   土层层底超孔隙水压力为220-γ_wh=220-10×10=120kPa
   
   一年后土层固结度达60%。
   [点评] 土层竖向排水平均固结度U_t
   U_t=1-(t时刻超孔隙水压力面积/起始超孔隙水压力面积)，起始(t=0)时刻，认为预加荷载全由孔隙水压力承担，在连续均布荷载P₀作用下，=P₀H=150×10=1500kPa·m
   一年后超孔隙水压为。

A

[解析] f_spk=mf_pk+(1-m)f_sk
   160=m×350+(1-m)f_sk
   160=350m+120-120m
   160=230m+120
   
   [点评] 石灰桩是成孔后灌入新鲜生石灰块，人工或机械夯实，生石灰遇水将吸水膨胀，使桩间土产生强大的挤压力，对土体有较大挤密作用，所以天然地基承载力特征值经石灰桩挤密后可提高5%～20%，土质较差的可取1.2f_sk。

D

[解析] f_spk=mR_a/A_p+β(1-m)f_sk
   160=0.18×R_a/0.196+0.5×(1-0.18)×70
   R_a=143kPa
   

B

[解析]
   饱和自重压力P
   P=γh=ρgh=1.91×9.81×10=187.8kPa
   [点评] (1)自重湿陷系数δ_ZS的测定，试验压力采用饱和自重压力；
   (2)饱和自重压力从天然地面起算；
   (3)黄土S_r=85%认为已饱和。

A

[解析] ψ_w=0.7，查GBJ 112—87规范表3.2.5，大气影响深度为4.0m，即为计算深度。
   地表下1.0m处含水量变化值△ω₁
   △ω₁=ω-ψ_wω_p=29.2%-0.7×22%=13.8%
   土层中点含水量变化值△ω_i
   
   [点评] 根据《膨胀土地区建筑技术规范》(GBJ 112—87)第3.2.3条进行收缩变形量
   计算：
   (1)由湿度系数ψ_w=0.7查表3.2.5，大气影响深度即计算深度为4.0m；
   (2)地表下1.0m处土层含水量变化值中的ω₁为天然含水量，ω_p为塑限含水量；
   (3)土层中点含水量变化值中，Z_n为自地面算起的计算深度；Z_i为自地面算起的土层中点深度；
   (4)计算收缩变形的经验系数ψ_s，对三层或三层以下的建筑物取ψ_s=0.8。

C

[解析] 主要解答过程：
   

B

[解析] 按《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025—2002)第3.3.3条计算如下：
   挡墙截面重心距墙址的距离Z_w
   

A

[解析] 据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)计算如下：
   坑底水平荷载e_ajk
   
   土压力为零的点距地表的距离h₀：
   
   答案(A)正确。

B

[解析]
   8.82Z₀+4.9-14=0
   Z₀=1.03m
   b点上，e_a2=γHK^a1=18×(3+0.56)×0.49=31.4kPa
   b点下，e_a3=18×(3+0.56)×0.36=23.1kPa
   c点e_a4=(q+γ₁h₁+γ₂h₂)K_a2=(10+18×3+19.5×3)×0.36=44.1kPa
   
   [点评] 主动土压力按朗肯土压力理论计算，黏性土有超载时的Z₀比无超载Z₀小，随着超载加大，Z₀向地面方向减小。

C

[解析]
   坑底被动土压力强度
   
   桩端被动土压力强度
   
   E作用位置
   =Z_a×154.6
   237.3+146.5=154.6Z_a
   Z_a=2.48m
   E_p作用位置Z_p
   
   128.5+174.4=260Z_p
   Zp=1.16m
   ，不稳定。
   
   [点评] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)规定，基坑主动土压力在基坑底面以下为矩形分布；基坑抗倾覆稳定系数K_t=M_p/M_a。

D

[解析]
   
   [点评] 根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120—99)第8.3.7条，潜水完整井稳定流的基坑中心点降水深按以上公式计算，其中H—含水层厚度；Q—涌水量；K—渗透系数；R₀—影响半径；r₁…r_n—各井中心和基坑中心距离。

B

[解析] 15m处V_s=800m/s＞500m/s，覆盖层厚度为15m
   
   场地为Ⅱ类
   [点评] 计算等效剪切波速V_se的计算深度d₀。取覆盖层厚度和20m二者的小者，所以取15m。250m/s≥V_se=209.1m/s＞140m/s，覆盖层厚度15m，场地为Ⅱ类。

B

[解析] 不考虑孔隙水压力K₁
   
   考虑孔隙水压力K₂
   
   K₁/K₂=1.26/0.97=1.299
   [点评] 根据《水工建筑物抗震设计规范》(DL5073—2000)附录A，土石坝抗震计算，当考虑孔隙水压力时应将抗滑力的法向力扣除孔隙水压力，孔隙水压力不包括静止水压力，法向力为[N_i-(u-γ_wz)]。

A

[解析] (1)计算标贯击数
   临界值N_cr，7度设防N₀=6
   -6.0m N_cr1=6×[0.9+0.1×(6-3)]×=7.2＞N₁=5液化
   -8.0m N_cr2=6×[0.9+0.1×(8-3)]=8.4＞N₂=5液化
   -10.0m N_cr3=6×[0.9+0.1×(10-3)]=9.6＞N₃=6液化
   -12.0m N_cr4=6×[0.9+0.1×(12-3)]=10.8＞N₄=7液化
   (2)中点深度和土层厚度
   
   (3)权函数
   Z₁=5.5m，W₁=9.5m^-1
   Z₂=8.0m，W₂=7m^-1
   Z₃=10.0m，W₃=5m^-1
   Z₄=13.0m，W₄=2m^-1
   (4)液化指数I_lE
   
   [点评] 该建筑为浅基础，液化判别深为15m，-16.0m处，计算中点深度时下界为-15m；-6.0m处计算中点深度的上界为-4.0m。

(a)桩无承载力；
   (b)桩端阻力很大。

[解析] (1)高应变法实测波形为力F和速度V乘桩阻抗Z的时域波形()，应力波沿桩、土系统传播时，遇到土阻力(桩侧阻和端阻)产生的反射波使力波上升，速度波下降，F和ZV两者距离拉开，图(a)波形在桩端反射(2L/c)前F和VZ波形重合，说明桩是在打入过程实测，桩无承载力。
   (2)图(b)波形在桩打至桩端持力层(一般停锤标准是双控，即控制标高和最终贯入度)，在桩底反射位置(2L/C)前，力在上，VZ在下，两者拉开一定距离，说明桩侧阻力较大，2L/C往后VZ下拉很大，F和VZ拉开距离大，说明桩端阻力很大。
   (3)从波形上看桩端阻力不在桩端反射位置(2L/C)发挥，而是滞后发挥，这是因为桩承载力是由于桩土的相对位移而发挥，而位移总是滞后于相应位置处的最大速度，对端承桩的端阻力很大时，其充分发挥所需的位移很大，这时端阻力发挥将严重滞后。