B

[解析] 取先期固结压力后任意两点计算C_c：
   

D

[解析] R_c=46MPa，岩石为硬岩。
   ，岩体为较破碎岩体。
   基本分级为Ⅳ类，无地下水影响，隧道埋藏较深，不受地表影响，但应力状态为极高应力，围岩级别应确定为Ⅴ级。

B

[解析] 据《土工试验方法标准》(GB/T 50123—1999)第4.1.12条和第4.1.14条计算
   如下：
   从图中可看出，先期固结压力约为250kPa，取尾部直线段中任意两点计算压缩指数C_c：
   
   答案(B)正确。

D

[解析] 按有效应力法求莫尔圆的圆心坐标P及半径r公式如下：
   
   第一次试验：
   P₁=(77+24)/2-11=39.5
   r₁=(77-24)/2=26.5
   第二次试验：
   P₂=(σ₁+σ₃)/2-u=(131+60)/2-32=63.5
   r₂=(σ₁-σ₃)/2=(131-60)/2=35.5
   第三次试验：
   P₃=(σ₁+σ₃)/2-u=(161+80)/2-43=77.5
   r₃=(σ₁-σ₃)/2=(161-80)/2=40.5
   答案(D)满足要求，另外，计算出第一次试验结果p₁、r₁后即可确认(D)是正确答案。

C

[解析] 据《湿陷性黄土地区建筑规范》(GB 50025—2004)第2.1.8条、第4.3.5条及条文说明计算：
   
   P_sh=125kPa
   答案(C)正确

B

[解析] F_k+G_k=2000+6×4×2×20=2960kN
   
   [点评] (1)基础自重和基础上的土重的重度取混凝土和土重度平均值，近似取γ=20kN/m³；
   (2)受弯构件抵抗矩，其中b为基础底面最小边长或力矩作用方向的基础底面边长；
   (3)当偏心距

D

[解析]
   条形基础，当ψ=24°＞0°，且δ'=11.5°＜ψ时
   
   [点评] 根据《港口工程地基规范》(JTJ 250—98)第4.2节，地基承载力验算，抛石基床或垫层地基极限承载力竖向分力公式中，为条基抛石基床底面的有效受压宽度；
   γ_k、c_k为土的重度和黏聚力；
   N_c、N_q、N_r为承载力系数，其中包含ψ＞0情况下荷载倾斜的影响。

C

[解析] 由《港口工程地基规范》(JTJ 250—98)第4.2.6条条形基础，地基极限承载力竖向分量标准值，当ψ＞0，且δ'＜ψ时，即ψ=24°＞0，δ'=11°＜ψ=24°，
   
   [点评] (1)港口工程水工建筑不同于工民建筑筑，它受的主要是水平荷载和偏心荷载，作用于基础底面的合力为偏心的倾斜荷载，合力倾斜率使相对于竖向荷载的地基承载力有明显折减，该工程δ'=11°；
   (2)q_k为墙前基础底面以上边载标准值，
   q_k=γ_k1d₁=9×2=18kPa；γ_k为基础面以下土的重度，浮重度γ_k=8kN/m³；
   (3)N_r、N_c和N_q，为地基处于极限平衡状态下的承载力系数，其中包含ψ＞0情况下荷载倾斜的影响，可查JTJ 250—98规范附录F地基承载力系数表。

A

[解析]
   车库基底总压力
   P+P_k+γh=60+35+0.5=60+17.5=77.5kPa
   基底压力折算成土层厚度
   
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)
   η_b=0.3，η_d=1.6，γ=10kN/m³ b=12m b按6m计
   f_a=170+0.3×10×(6-3)+1.6×13×(5.96-0.5)=292.5kPa
   [点评] 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，当住宅和裙房地下车库连成一体的工程，基础为同一筏基时，对主体结构地基承载力深度修正时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深，持力层为粉质黏土，e=0.65，I_L=0.5，查GB50007—2002表5.2.4，η_b=0.3，η_d=1.6；基础宽度b=12m，b＞6m按6.0m取值；γ为基础底面处土重度；γ_m为基础底面以上土加权平均重度。

B

[解析]
   [点评] 根据《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》(JOJ 6—99)，筏形基础最终沉降量由两部分组成，第一部分为基坑开挖地基土的回弹变形量，第二部分为基础底面附加压力引起的地基变形量，第一项中的P_c为基础底面处的自重压力；E_ci为回弹再压缩模量；ψ_c为回弹影响的沉降经验系数，ψ_c=1.0。第二项即为浅基础的分层总和法计算方法，P₀为荷载效应准永久组合基底附加压力；E_si为地基土压缩模量；ψ_s沉降经验系数，按GB 50007—2002规范表5.3.5取值。

A

[解析] 根据《港口工程地基规范》(JTJ 250—98)第4.1.4条．矩形基础墙底面扩散至抛石基床底面处的受压宽度和长度分别为
   =B_r1+2d₁=10+2×2=14m
   =L_r1+2d₁=170+2×2=174m
   矩形基础底面扩散至抛石基床底面处的有效受压宽度B'_re和长度L'_re分别为：
   
   [点评] 港口抛石基床，作用基础底面的合力为偏心时，应根据偏心距将基础面积化为中心受荷的有效面积，然后进行地基承载力验算。

D

[解析]
   h_r/d=5/0.6=8.3，嵌岩段，侧阻系数ξ_s=0.04，
   端阻系数ξ_p=0.42
   Qsk=0.6π×(35×3+55×8)=1026.8kN
   Q_rk=uξ_sf_rkh_r=1.88×0.04×2500×5=942kN
   Q_pk=ξ_pf_rkA_p=0.42×2500×0.2826=296.7kN
   Q_uk=1026.8+942+296.7=2265.5kN
   [点评] (1)嵌岩桩承载力由桩侧土阻力、嵌岩段侧阻力和端阻力三部分组成；
   (2)嵌岩段侧阻力大小与岩性、桩体材料及成桩清孔情况有关，由侧阻系数ξ_s综合反映，岩石强度愈高ξ_s愈低；
   (3)嵌岩桩端阻力系数ξ_p随着嵌岩深径比h_r/d增大而减小，随着桩岩刚度比E_p/E_r增大而增大。

B

[解析]
   =πd×(0.7×40×2+0.6×60×2)+πD×(0.6×60×3+0.6×80×5)
   =401.9+1966.9=2368.8kN
   [点评] 扩底桩抗拔承载力，从桩底算起l=(4～10)d，桩周长按πd计，l取8d=8×1.0=8m，周长为3.14×1.8=5.65m，余下桩长4m，周长按πd计，即3.14×1.0=3.14m。

C

[解析]
   [点评] (1)预制桩(包括预应力管桩和钢筋混凝土方桩)的配筋率大于0.65%，其水平承载力按变形控制，泥面处桩的容许水平位移x_oa=10mm。
   (2)单桩水平承载力和桩侧土性、桩身刚度、入土深度和桩顶约束条件有关，桩顶自由，桩顶水平位移系数v_x=2.441。

B

[解析]
   极差160-125=35kPa＜0.3×146.6=44kPa
   复合地基承载力特征值为140kPa。
   [点评] 根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)规定
   (1)水泥土搅拌桩承载力检验应采用复合地基载荷试验、单桩或多桩复合地基平板载荷试验；
   (2)在同等条件下试验点不少于3点；
   (3)当满足极差不超过平均值的30%时，取平均值为复合地基承载力特征值；
   (4)按相对变形值确定的承载力特征值不应大于最大加载压力的一半，所以该工程3点单桩复合地基载荷试验承载特征值的平均值为146.6kPa，但承载力特征值的最终结果为140kPa。

A

[解析]
   t=0时刻p₀=120kPa，全由孔隙水压力承担，u₀=120kPa
   t时刻孔隙水压力u_t=10z=10×8=80kPa
   
   [点评] 土的固结度也可认为是土中超孔隙水压力的消散程度，即；加荷开始，孔隙水压力来不及消散，认为全由孔隙水压力承担，这时土粒有效应力近似为零，随着孔隙水压力逐渐消散，土逐渐固结。

D

[解析] 车的平均压力
   

B

[解析] ①块G_1t=G₁sinβ₁=982×sin42°=657.1kN
   G_1n=G_ncosβ₁=982×cos42°=729.8kN
   ②块G_2t=G₂sinβ₂=3697×sin21°=3697×0.358=1324.9kN
   G_2n=G₂cosβ₂=3697×cos21°=3451.4kN
   第①块下滑力
   F_n=F_n-1ψ+γ_tG_nt-G_nntanψ_n-c_nl_n
   F₁=1.05×657.1-729.8×tan12°-22×8=690-155.1-176=358.9kN
   F₂=F₁ψ+γ_tG_2t-G_2ntanψ₂-c₂l₂
   =358.9×0.82+1.05×1324.9-3451.4×tan18°-27×9.2
   =294.3+1391.1-1121.4-248.4=315.6kN
   [点评] (1)根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6.4.3条，折线形滑动面第n块滑体下滑力F_n
   F_n=F_n-1ψ+γ_tG_nt-G_nntanψ_n-c_nl_n
   式中ψ—传递系数；
   γ_t—滑坡推力安全系数；
   G_ntG_nn—第n块滑体自重沿滑动面、垂直滑动面的分力；
   c_n、ψ_n—第n块滑体滑面上土黏聚力和内摩擦角；
   l_n—第n块滑动面长度。
   (2)滑坡推力安全系数按GB 50007—2002规定，地基基础设计等级为甲级的γ_t=1.25，乙级的γ₁=1.15，丙级的γ₁=1.05。

C

[解析] 计算冻深z_d
   zd=h'-△z=2-(160.391-160.231)=2-0.16=1.84m
   平均冻胀率η
   
   ω_p+5=21+5=26%＜7.0=30%
   ω_p+9=21+9=30%
   (1)ω_p+5<ω≤ω_p+9；
   (2)冻结地下水位距冻结面的距离为1m＜2.0m；
   (3)η=8.7%，6%<η≤12%，所以冻胀类别为强冻胀(Ⅳ级)。
   [点评] (1)根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5.1.7条，设计冻深
   z_d=h'-△z，h'、△z分别为冻土厚度和地面冻胀量；
   (2)土冻胀类别和土性、含水量ω，地下水位距冻结面的距离h_w以及平均冻胀率η有关，可查规范GB 50007—2002附录G。

A

[解析] 20年水位降至地面下11.5m。
   
   
   [点评] (1)地下水位下降引起土层附加压力增加，计算各土层沉降量时的压力增量△P为土层顶和底部压力的平均值。
   (2)11.5m以下土层△P=100kPa为常量，在该△P作用下土层同样有沉降；
   (3)基岩的变形可忽略。

D

[解析] 据《铁路特殊路基设计规范》第3.2.7条计算：
   
   =0.196(m)=196(mm)
   S=M_Ss_c=1.3×196=255(mm)
   答案(D)正确。

C

[解析]
   
   偏心距e=2.0/2-0.466=0.534m＞b/6=0.333m，
   

B

[解析] 据《铁路路基支挡结构设计规范》(TB 10025—2001)第9.2.5条计算：
   F_i1=π·d_h·l_ei·τ=3.14×0.108×4×250=339.1kN
   F_i1/E_i=339.1/188=1.8
   F_i2=π·d_b·L_ei·τ_g=3.14×0.032×4×2000=803.8kN
   F_i2/E_i=803.8/188=4.3
   取稳定性系数为1.8，答案(B)正确

B

[解析]
   K_p2=tan²(45°+15°/2)
   =1.698≈1.70
   
   
   [点评] 黏性土被动土压力成梯形分布，不同土层的交界面处，被动土压力强度突变；被动土压力系数K_p=tan²(45°+ψ/2)。

A

[解析] 支护桩剪应力为零位置(假设D点)为最大弯矩M_max位置
   
   D点在基坑底以下2.33+1.0=3.33m
   D点最大弯矩M_max
   

C

[解析] 当h_i≤0.5H时
   非锚固长度l=(0.3～0.35)H
   当h_i＞0.5H时
   l=(0.6～0.7)(H-h_i)
   破碎严重取大值
   第2排，h_i=10m＞0.5H=0.5×12=6m
   l=0.7×(12-10)=1.4
   第6排h_i=6m≤0.5H=0.5×12=6m
   l=0.35×12=4.2m
   第10排h_i=2m≤0.5H=6m
   l=0.35×12=4.2m
   [点评] 根据TB 10025—2001第9.2.4条，土钉锚固段和非锚固段分界面(潜在破裂面)距墙面的距离按以上公式计算。

B

[解析] 覆盖层厚度为25m，取计算深处h=20m
   场地加权平均剪切模量G_m
   
   
   μ=0.6×1.0+0.4×0.814=0.926
   特征周期T_g和衰减指数K
   T_g=0.7-0.5μ=0.7-0.5×0.926=0.2375
   K=0.9+0.1μ=0.9+0.1×0.926=0.993
   T=1.0s＞T_g=0.237
   β=2.25(T_g/T)^k=2.25×(0.237/1.0)^0.993=0.54
   [点评] (1)根据《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004一1989)，在计算深度范围内，土层剪切模量取厚度加权平均值；
   (2)场地评定指数μ₁和G_m值有关，μ2和计算深度有关；
   (3)T=1.0s＞T_g=0.237s，动力放大系数为曲线下降段；
   (4)覆盖层厚度和20mm中取小者计算剪切模量。

D

[解析] m=d²/，d_e=1.13×1.5=1.695m
   m=0.52/1.695²=0.087
   N₁=N_p+100m(1-e^-0.3N_p)=12+100×0.087×(1-e^-0.3×12)
   =12+100×0.087×0.973=12+8.4=20.4
   [点评] 根据GB 50011—2001，挤土桩处理后，桩间土被挤密，其标贯击数比处理前提高，该工程N提高8.4击，以上公式已被实践验证。

C

[解析] 15m以上土层
   ，N₀=10
   6m处N_cr=10×[0.9+0.1×(6-0)]=15，N=10＜N_cr=15液化
   8m处N_cr=10×[0.9+0.1×(8-0)]=17，N=18＞N_cr=17不液化
   10m处N_cr=10×[0.9+0.1×(10-0)]=19，N=16＜N_cr=19液化
   12m处N_cr=10×[0.9+0.1×(12-0)]=21，N=17＜N_cr=21液化
   14m处N_cr=10×[0.9+0.1×(14-0)]=23，N=24＞N_cr=23不液化
   地面下15～20m土层
   N_cr=N₀(2.4-0.1d_w)
   16m处N_cr=10×2.4=24，N=18＜N_cr=24液化
   18m处N_cr=10×(2.4-0.1d_w)=24，N=28>N_cr=24不液化
   [点评] 根据GB 50011—2001第4.3.4条
   (1)对桩基础，除判别地面下15m土层外，尚应判别15～20m范围内土层的液化；
   (2)标贯击数为未经杆长修正的击数；
   (3)公式中水位深度d_w应以历史上最高水位计算。

A

[解析] 由U—δ曲线和δ—lgt曲线分析，该桩抗拔极限承载力U_u=13200kN，抗拔承载力特征值U_a=6600kN。
   [点评] (1)单桩抗拔试验采用慢速维持荷载法。
   (2)δ—lgt曲线明显上弯的前一级荷载为单桩抗拔极限承载力U_u，U_u/2为单桩承载力特征值。