有一钢筋混凝土单跨梁,截面及配筋如题图所示,混凝土强度等级为C40,纵向受力钢筋HRB400级,箍筋及两侧纵向构造钢筋HRB335级。已知跨中弯矩设计值M=1460kN·m,轴向拉力设计值N=3800kN;as=as'=70mm。
2. 非抗震没计时,该梁跨中截面所需下部纵向钢筋A
s(mm
2)为
。
提示:仅按矩形截面计算。
A B C D
D
h
o=h
o=2400-70=2330(mm),b=800mm
e
o=M/N=1460×10
3/3800=384.2(mm)<h/2-a
s =(0.5×2400—70)=1130(mm)
故构件属于小偏拉
e'=e
o+h/2-a
s'=384.2+2400/2-70=1514.2(mm)
根据《混2010》表4.2.3—1注的规定,取f
y=300N/mm
2,
由式(6.2.23—2)
3. 非抗震设计时,该梁支座截面设计值V=5760kN,与该值相应的轴拉力设计值为N=3800kN,计算剪跨比λ=1.5,该梁支座截面箍筋配置为
。
- A.6φ10@100
- B.6φ12@150
- C.6φ12@100
- D.6φ14@100
A B C D
C
h
o=2400-70=2330(mm),b=800mm
由《混2010》式(6.3.14)
A项:A
su/s=6×78.5/100=4.71,不满足
B项:A
su/s=6×113.1/150=4.52,不满足
C项:A
su/s=6×113.1/100=6.78,满足,最小配置
D项:A
su/s=6×153.9/100=9.23,满足
某单跨预应力钢筋混凝土屋面简支梁,混凝土强度等级为C40,计算跨度/0=17.7m,要求使用阶段不出现裂缝。4. 该梁跨中截面按荷载效应的标准组合计算弯矩值M
k=800kN·m,按荷载效应准永久组合M
q=750kN·m,换算截面惯性矩I
0=3.4×10
10mm
4。该梁按荷载效应标准组合并考虑荷载效应长期作用影响的刚度B(N/mm
2)为
。
- A.4.85×1014
- B.5.20×1014
- C.5.70×1014
- D.5.82×1014
A B C D
A
混凝土等级C40,查《混2010》表4.1.5,知E
c=3.25×10
4N/mm
2 由式(7.2.3—2)
B
s=0.85E
cI
o=0.85×3.25×10
4×3.4×10
10=9.393×10
14(N/mm2)
由该规范7.2.5条第2款规定,取θ=2.0
由式(7.2.2—1)
6. 某钢筋混凝土次梁,下部纵向钢筋配置为4
20,f
y=360N/mm
2,混凝土强度等级为C30,f
t=1.43N/mm
2,在施工现场检查时,发现某处采用绑扎搭接接头,其接头方式如题图所示。试问,钢筋最小搭接长度ι
1(mm),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
A
根据《混2010》8.3.1条,
假设同一连接区段内接头数量为25%,则:
根据《混2010》8.4.3条,ι
a=1.2ι
a=1.2×705=846mm
连接区长度=1.311=1.3×846=1100mm<1200mm
以上假设成立,即ι
1=846mm
某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋,抗震设计烈度为9度,抗震等级为一级:梁柱混凝土强度等级为C30,纵筋均采用HRB400级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。
8. 假定框架梁KL1在考虑x方向地震作用组合时的梁端最大负弯矩设计值M
b=650kN·m;梁端上部和下部配筋均为5
25(A
s=A
s'=2454 mm
2),a
s=a
s'40mm;该节点上柱和下柱反弯点之间的距离为4.6m。试问,在x方向进行节点验算时,该节点核心区的剪力设计值V
j(kN),应与下列
项数值最为接近。
A B C D
C
(1)按《混2010》公式(11.6.2—3)计算,
根据《混2010》11.3.2条的条文说明计算M
bua,
(2)按《混2010》11.6.2条公式11.6.2—4计算,
取V
j=1220
9. 假定框架梁柱节点核心区的剪力设计值V
j=1300kN,箍筋采用HRB335级钢筋,箍筋间距s=100mm,节点核心区箍筋的最小体积配箍率ρ
v·min=0.67%;a
s=a
s'=40mm。试问,在节点核心区,下列
项箍筋的配置较为合适。
A B C D
B
根据《混2010》公式(11.6.4—1),
r
RE=0.85(《混2010》11.1.6)
η
j=1.0(《混2010》11.6.3条及其条文说明)
故选B较为合适
11. 某框架梁,抗震设防烈度为8度,抗震等级为二级,环境类别一类,其施工图用平法表示如题图所示。试问,在KL1(3)梁的构造中(不必验算箍筋加密区长度),下列( )项判断是正确的。
- A.未违反强制性条文
- B.违反一条强制性条文
- C.违反二条强制性条文
- D.违反三条强制性条文
A B C D
B
根据《抗2010))第6.3.3—3条,该梁支座负筋配8
25,其纵向钢筋的配筋率:
箍筋最小直径应增大2mm,即箍筋直径不能采用
8,而需采用
10
所以,违反一条强制性条文
某多层民用建筑,采用现浇钢筋混凝土框架结构,建筑平面形状为矩形,抗扭刚度较大,属规则框架,抗震等级为二级:梁、柱混凝土强度等级均为C30。平行于该建筑短边方向的边榀框架局部立面如题图所示。
12. 在计算地震作用时,假定框架梁KL1上的重力荷载代表值P
k=180kN,q
k=25kN/m;由重力荷载代表值产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值
=260kN·m
;由地震作用产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值
=390kN·m(
),
。试问,梁端最大剪力设计值V(kN),应与下列( )项数值最为接近。
A B C D
C
根据《混2010))第11.3.2条,
(1)求与两组弯矩相应的剪力V
1oι
n=8.4-0.6=7.8m。考虑地震作用效应和重力荷载代表值的效应组合,其地震作用分项系数和重力荷载分项系数分别为1.3和1.2(《抗2010》第5.4.1条)
(2)
某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为20kN/m2,平台结构自重为2kN/m2,每跨横梁中部设有检修单轨吊车,其作用荷载标准值F=100kN,每片框架承受水平活荷载标准值H=50kN,平台柱自重可忽略不计。
平台梁跨度9m,柱距5m,柱高6m,柱顶与横梁铰接,柱底与基础固接,各列柱纵向均设有柱间支撑,柱顶纵向有可靠支承,平台面铺钢板,与横梁焊接。
平台结构采用Q235-B·F(3号钢)制作,在框架平面内,中柱截面惯性矩为边柱的2倍,中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱,如题图,两翼缘为-250mm×25mm,腹板为-450mm×12mm。ix=21.1 cm,iy=6.03cm,Wx=3187cm3。18. 柱CD仅轴力N=1126kN作用时,截面最大应力是
。
A.62.9N/mm
2 B.76.4N/mm
2 C.113.3N/mm
2D.135.9N/mm
2 A B C D
D
首先根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)按轴压构件计算其正应力求得62.9N/mm
2。再按第5.1.2条计算稳定性。首先求平面内、平面外长细比λ
x=57、λ
y=100。按表5.1.2,由于题中未指明柱翼缘板是轧制、剪切或焰切边,从安全考虑,按轧制考虑,平面内取b类,平面外取c类,查附录二附表3.2,λ
x=57时得
=0.823;再查附表3.3,λ
y=100时得
=0.463和
对比,
也控制截面计算,其平面外稳定性:
19. 柱CD在N=1126kN、M
x=210kN·m作用下,截面最大应力是
。
A.108.3N/mm
2 B.125.7N/mm
2 C.149.1N/mm
2D.171.4N/mm
2 A B C D
B
根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003),本题柱不承受M
y查表5.2.1,截面塑性发展系数γ
x=1.05,强度
20. 柱CD,
=0.823,γ
x=1.05,λ
x=57在N=1126kN、M
x=210kN·m作用下,截面在框架平面内稳定性的最大应力与
接近。
- A.104.8N/mm2
- B.124.6N/mm2
- C.144.6N/mm2
- D.194.4N/mm2
A B C D
C
根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第5.2.2条=,本题框架属有侧移框架,β
mx=1.0
由下列两式:
求得平面内稳定性的最大应力为144.6 N/mm
2
21. 柱CD,λ
y=100,
=0.463,在N=1126kN、M
x=210kN·m作用下,截面在框架平面外稳定性的最大应力是
。
- A.123.3N/mm2
- B.137.8N/mm2
- C.158.4N/mm2
- D.186.7N/mm2
A B C D
D
根据《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)第5.2.2条二,柱平面外支承点为柱顶和柱底,柱在此段内,无横向荷载作用,
按附录B.5公式B.5-1求得
=0.843
框架平面外稳定性的最大应力是:
如题图所示的简支梁,其截面为不对称工字形,材料为Q235-A·F,钢梁的中点和两端均有侧向支承,上面承受有集中荷载(未包括梁自重)F=160kN(设计值)的作用,中和轴位置如图。24. 由于
=2.5使得梁进入了弹塑性工作阶段,当梁承受的最大弯矩设计值为M=497.3kN·m、W
x=2810cm
3时,在验算梁的整体稳定性时梁的应力为
。
- A.153N/mm2
- B.166N/mm2
- C.173N/mm2
- D.187N/mm2
A B C D
D
由于梁进入弹塑性工作阶段,由
=2.5查规范对其修正得
=0.946,则应力为
某柱采用MU10烧结普通砖及M5水泥砂浆砌体,截面为490mm×620mm,柱计算高度H0=5.6m,为偏心受压,偏心距为e=90mm(长边方向)施工控制质量为B级。30. 该柱的承载力与
项数值最为接近。
- A.150.23kN
- B.196.9kN
- C.200.1kN
- D.237.5kN
A B C D
D
f=1.50 N/mm
2,A=490mm×620mm=0.303 m
2>0.3m
2 采用水泥砂浆,γ
a=0.9
调整后f=0.9×1.50=1.35 N/mm
2 其中
32. 有一截面尺寸为240mm×240mm的钢筋混凝土小柱支承在厚为240mm的砖墙上(题图),墙体采用MU10,M2.5混合砂浆砌筑。该柱下端支承处墙体的局部受压承载力与
项数值最为接近。
- A.93.6kN
- B.102.6kN
- C.85.5kN
- D.98.7kN
A B C D
A
f=1.3N/mm
2 取γ
a=1.0
影响局部抗压强度的面积 A
0=(a+h)h=(240+240)×240=115200mm
2 局部受压面积A
ι=240×240=57600mm
2 砌体局部抗压强度提高系数
根据规范5.2.2条第2款的规定γ≤1.25
本题计算所得的γ=1.35>1.25,故取γ=1.25
局部受压面积上的轴向力设计值N=γfA
1=1.25×1.30×57600=93.6kN
已知钢筋砖过梁净跨/n=1.5m,采用MU10的多孔砖和M5的混合砂浆砌筑,在距洞口0.6m高度处作用板传来的荷载标准值为10kN/m(其中活荷载标准值为4kN/m),墙厚370mm。34. 假设已知过梁上的均布荷载设计值为15kN,则钢筋砖过梁的配筋计算面积与
项数值最为接近(钢筋采用HPB235钢筋)。
- A.23mm2
- B.26.5mm2
- C.35.8mm2
- D.40.4mm2
A B C D
D
过梁的计算高度为板下的高度600mm
h
0=h-a,=600-15=585mm
选用HPB235级钢,f
y=210N/mm
2 弯矩:
配筋面积:
某单层房屋,剖面如题图所示,跨度9m,假定独立柱由单排孔MU20混凝土小型空心砌块(390mm×190mm×190mm)和M10混合砂浆砌筑而成,截面b×h=600mm×800mm。
36. 假定砌块对孔砌筑,孔内不灌实混凝土,柱头全截面设一预制刚性垫块,且梁端有效支承长度a
0=364mm。垫块下局部受压承载力与
项数值接近。
- A.785kN
- B.685kN
- C.933kN
- D.743kN
A B C D
D
由规范表3.2.1—3及注2可知,调整后砌体抗压强度为
f=4.95×0.7=3.47N/mm
2 由规范5.2.5可知采用刚性垫块后,垫块外砌体面积的有效影响系数为
则垫块下砌体的局部受压承载力为
=0.45×1×3.47×480000=743kN
37. 假设房屋为弹性方案,砌块空心率δ=0.3,对孔砌筑,采用C25细石混凝土灌实,柱高H=5.33m,柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距e=250mm。试计算偏心受压柱的承载力,与
项数值最为接近。
- A.834kN
- B.596kN
- C.619kN
- D.576kN
A B C D
A
灌芯砌体的抗压强度:
f
g=f+0.6af
c=4.95×0.7+0.6×0.3×11.9=5.61N/mm
2 柱的高厚比:
轴心受压构件的稳定系数:
某5m高轴心受压砖柱,e=0,上下端均为不动铰支座,采用MU10和M5的混合砂浆砌筑,截面尺寸为490mm×490mm。38. 该柱受压承载力设计值与
项数值相近。
- A.292.7kN
- B.213.5kN
- C.241.4kN
- D.255.6kN
A B C D
A
F=1.50 N/mm
2A=0.49×0.49=0.24m
2<0.3m
2 根据规范3.2.3条第2款得调整系数γ
a=0.7+0.24=0.94,调整后f=0.94×1.50=1.41N/mm
2 由规范表5.1.2得γ
β=1.0,H
o=5m
β=1.0×5/0.49=10.2
轴心受压构件的稳定系数:
无筋砌体的承载力:N≤
=0.865×1.41×240000=292.7kN
39. 当该柱采用网状配筋配置,钢筋为φ
b4冷拔低碳钢丝,f
y=430N/mm
2,钢筋网竖向间距s=260mm(四皮砖),网格尺寸为60mm×60mm,已求得体积配筋率ρ=0.162,f
n=2.522N/mm
2,该网状配筋柱承载力与
项数值最为接近。
- A.592.7kN
- B.513.5kN
- C.441.4kN
- D.491.1kN
A B C D
D
砖柱的高厚比
取a=0.0015