A

[解析] (1)根据《建筑地基基础设计规范》GB 5007—2002第H.0.10条第1款的规定，确定各组试验的承载力值。第1组试验，比例界限对应的荷载值为640kPa，极限荷载值除以3的安全系数后的值为640kPa，取二者小值，因此该组试验的承载力值为640kPa。
   同理第2组试验的承载力值为510kPa，第3组试验的承载力值为480kPa。
   (2)根据《建筑地基基础设计规范》GB 5007—2002第H.0.10条第2款的规定，确定岩石地基的承载力特征值。取3组试验的最小值480kPa为岩石地基的承载力特征值，即答案为(A)。
   根据岩石地基载荷试验确定地基承载力特征值时，应掌握以下原则：
   (1)对应于p-s曲线上起始直线段的终点为比例界限。符合终止加载条件的前一级荷载为极限荷载。将极限荷载除以3的安全系数，所得值与对应比例界限的荷载值相比较，取小值。
   (2)每个场地载荷试验的数量不应少于3个，取最小值作为岩石地基承载力特征值。
   本题对应比例界限的荷载值和极限荷载均已给出，考生要做的只是将极限荷载除以安全系数，再和比例界限的荷载值进行比较，取小值即可。但应注意这里的安全系数为3，而不是2。
   答案B比例界限对应的荷载值的最小值，答案C为比例界限对应的荷载值的平均值，答案D为极限荷载值除以2的安全系数后的平均值。

C

[解析] 根据《工程岩体分级标准》GB 50218—94：
   (1)计算岩体的完整性指数，
   (2)90K_v＋30=90×0.71+30=93.9＞R_c=72
   0.04R_c+0.4=0.04×72+0.4=3.28＞K_v=0.71
   故岩石基本质量指标BQ=90+3R_c+250K_v=90+3×72+250×0.71=483.5，查表可知岩体基本质量分级为Ⅱ类。
   (3)岩体基本质量指标的修正：
   ①地下水影响修正系数：按出水量8L/min·m＜10L/min·m和BQ=483.5＞450查表为K₁=0.1
   ②主要结构面产状影响修正系数：主要结构面走向与洞轴线夹角为90°-68°=22°，倾角59°，取K2=0.5(K₂=0.4～0.6，不影响最终答案)
   ③初始应力状态影响修正系数：，为高应力区，K₃=0.5
   ④岩体基本质量指标修正值
   [BQ]=BQ-100(K₁+K₂+K₃)=483.5-100×(0.1+0.5+0.5)=373.5
   故确定该岩体质量等级为Ⅲ类。
   应为答案C。
   岩体质量等级的确定方法在2011年度的试题分析中已经做了详细阐述，这里不再重复。对于本题，考生只要根据规范规定的步骤，认真计算、查表，即可得出正确答案。

C

[解析] (1)地下水位以下的有效含水层厚度为H=900-100=800cm；
   初始地下水降深S₁=700-100=600cm，时间t在60s、300s、600s、1800s、3600s时的水位降深分别为503.0cm、312.0cm、232.0cm、90.0cm、18.5cm；
   抽水井半径  
   (2)根据题意，渗透系数求解采用潜水完整井水位恢复法，计算公式为：《工程地质手册》P1001表9-3-6中的公式：
   计算不同恢复时间的k值如下：
   
   (3)绘制k-t曲线图：
   
   由图得到含水层渗透系数最接近答案(C)。
   利用水位恢复资料确定渗透系数的方法在工程中经常用到，计算方法和公式在很多手册上均可查到。本题解题步骤略显繁琐，计算量较大。其实有经验的考生，从k-t曲线图上可以看出，随着恢复时间的加长，渗透系数越来越趋于稳定，并接近实际值。因此，只需计算最后一个恢复时间的渗透系数值，再选取最接近的答案即可。
   本题解答时，也可省略最后一个步骤，不作图，直接从数据变化推断出答案，同样可以得分。

C

[解析] 根据《岩土工程勘察规范》GB 50021—2001(2009年版)第4.1.19条规定：地基变形计算深度，对中、低压缩性土可取附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度。
   采用试算法，假设钻孔深度34m，距基底深度z=34-10=24m。
   计算上覆土层有效自重压力，水下部分用浮重度
   
   上覆土层有效自重压力=3×19+31×10=367kPa
   计算34m深处的附加压力，z=24m，查表得a_i=0.26
   附加压力=P_oai=280×0.26=72.8kPa
   附加压力/有效自重压力，小于20%，满足要求。
   高层建筑天然地基的控制性钻孔深度往往由变形计算深度控制。确定变形计算深度的方法有“应力比法”和“沉降比法”，《建筑地基基础设计规范》GB 50007采用沉降比法。但对于勘察工作由于缺少荷载和模量等数据，用沉降比法确定钻孔深度难以实施。过去的办法是将孔深和基础宽度挂钩，虽然简单，但不全面。因此《岩土工程勘察规范》GB50021采用了应力比法，规定“地基变形计算深度，对中、低压缩性土可取附加压力等于上覆土层有效自重压力20%的深度；对于高压缩性土层可取附加压力等于上覆土层有效自重压力10%的深度”。
   本题首先应判断地基土的压缩性，题干给出的条件为中、低压缩性土，然后假设钻孔深度，分别计算有效上覆压力和附加压力，并进行比较，直到满足“附加压力等于上覆土层有效自重压力20%”的条件。计算中需注意钻孔深度要加上基础埋置深度(题干给出为10m)。

A

[解析] 基础及其上土重：G=γdlb=20×2×2.5×2=200kN
   基础底面的力矩：M=M₁+Hh=260+190×1.0=450kN·m
   偏心距
   选择答案(A)
   本题考点是：掌握偏心荷载作用下，基础底面压力分布的计算方法。
   根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2002，偏心荷载作用下，基础底面压力分布分为梯形和三角形两种。首先应计算偏心距e，并与b/6比较，当e＜b/6时为小偏心，荷载分布为梯形，当e＞b/6时，为大偏心，荷载分布为三角形。
   偏心距计算如下：
   
   式中：
   基础底面的力矩：M=M₁+H_h=260+190×1.O=450kN·m
   基础及其上土重：G=γdlb=20×2×2.5×2=200kN
   F=700kN
   代人公式计算偏心距：
   
   经比较，偏心距，因此，该基础的受力状态为大偏心，荷载分布为三角形。
   根据规范中公式(5.2.2—4)计算基础底面边缘的最大压力值：
   
   式中：
   基础及其上土重：G=200kN，F=700kN；
   l——垂直于力矩作用方向的基础底面边长，l=2m；
   a——合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，
   代入公式(5.2.2-4)计算，该基础底面的最大压力：
   

D

[解析] 黏土层层顶自重：q₁=2.0×17=34kPa
   黏土层层底自重：q₂=34+0.66×18=45.88kPa
   黏土层平均自重：
   查表得：e₁=0.840
   黏土层平均总荷载：
   查表得：e₂=0.776
   
   选择答案(D)
   本题考点是：根据压缩试验e-p曲线，计算相应土层的压缩量。
   e-p曲线给出了计算土层在不同荷载作用下，孔隙比e的变化，计算中将此参数假定为该层中点位置的土层参数，计算的要点是：由该土层中点位置荷载的变化，查表求得对应的孔隙比，代入公式计算压缩量。首先计算加载前后的荷载值，加载前为该点的自重，加载后为自重与加载值的总和，因是大面积堆载，可认为计算深度内荷载的增加值均为堆载值，分别查表得出e₁和e₂，代入公式，即可计算出厚度为h的土层的压缩量。
   土层中点的自重为层顶和层底自重的平均值：
   黏土层层顶自重：q₁=2.0×17=34kPa
   黏土层层底自重：q₂=34+0.66×18=45.88kPa
   黏土层平均自重：
   查表得：e₁=0.840
   加载后土层中点的平均总荷载：
   查表得：e₂=0.776
   土层厚度为0.66m，代入公式计算：
   
   本题容易出错的地方是，将荷载为0时的孔隙比作为e₁计算。

B

[解析]
   选择答案(B)
   本题考点是：在轴心荷载作用下条形基础的基础宽度与基底压力的关系。
   根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2002，轴心荷载作用下，基础底面的压力按下式计算：
   
   式中F_k——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值，题中给出F_k=160kN/m；
   G_k——基础自重和基础上土的土重，G_k=γ_GAd，d为基础埋深，加深后的基础埋深d=4m，题中给出γ_G＝22kN/m³；
   A——基础底面面积，条形基础按1m长度计算，则A=b×1。
   将上述参数代入式(5.2.2—1)，
   经推导，得出
   选取的基础宽度应大于等于计算值，因此基础宽度为1.5m，答案为(B)。
   本题容易出错的是选了最接近的答案(A)，而非最合理的答案(B)。

A

[解析] 基础埋深内，土的平均重度
   主楼住宅楼宽15m，裙楼宽35m＞2×15m
   裙楼折算成土层厚度
   住宅楼另一侧土的埋深为10m，取二者小值，计算埋置深度d=5.63m。
   基础宽度b=15m＞6m，取b=6m。查表得η_b=0.3，η_d=1.6
   f_a=160+0.3×(18-10)×(6-3)+1.6×16×(5.63-0.5)=298.53kPa
   答案为(A)
   本题考点是：主裙楼一体的结构，考虑裙楼荷载对主楼的影响，计算经深度与宽度修正后主楼的地基承载力特征值。
   根据《建筑地基基础设计规范》第5.2.4条条文说明，主裙楼一体的结构，将基础底面以上范围内的荷载按基础两侧超载考虑，且当超载宽度大于基础宽度两倍时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时取小值。
   当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，地基承载力特征值，应按下式修正：
   f_a=f_ak+η_bγ(b-3)+η_dγ_m(d-0.5)
   式中  f_a——修正后的地基承载力特征值；
   f_ak——地基承载力特征值；
   η_b、η_d——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；
   γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；
   b——基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；
   γ_m——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；
   d——基础埋置深度(m)。
   基础埋深内，土的平均重度
   主楼住宅楼宽15m，裙楼宽35m＞2×15m
   故基础埋深需计算超载折算为土层的厚度，所用的土的重度与其他几面土的重度取值相同，即γ_m=16kN/m³，则裙楼折算成土层厚度
   住宅楼另一侧土的埋深为10m，取二者小值，计算埋置深度d=5.63m。
   基础宽度b=15m＞6m，取b=6m。
   基底持力层为粉质黏土，e=0.7、I_L=0.6，基础宽度和埋深的地基承载力修正系数查规范表5.2.4得：
   η_b=0.3，η_d=1.6将参数代入公式(5.2.4)：
   f_a=160+0.3×(18-10)×(6-3)+1.6×16×(5.63-0.5)=298.53kPa

A

[解析] 本题要计算V_s，关键计算阴影面积：
   h_o=1000-70=930mm
   阴影三角形底边长
   阴影三角形高    
   所以所受荷载三角形面积
   
   选择答案(A)
   本题考点是：梁板式筏基的厚度应满足受剪切承载力的要求，本题仅要求计算基础所承受剪力设计值V_so
   根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2002公式(8.4.5-3)下对公式中符号的说明，底板斜截面所承受的剪力V_s为：距梁边缘h_o处，作用在规范中图(8．4．5-2)中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值。本题柱网为正方形，则阴影部分为三角形，相关的尺寸如图所示。
       
   本题要计算V_s，关键计算阴影面积：
   (1)根据规范中公式(8.2.7-1)下的符号说明及附图(8.2.7-1)，h_o(板的有效高度)为梁板式筏基的底板厚度(1000mm)，减去钢筋合力点至板截面近边的距离(70mm)，则距基础梁边缘h_o为：h_o=1000-70=930mm
   (2)阴影三角形底边长a=l_n1-h_o
   根据公式(8.2.5-2)下的符号说明，l_n1、l_n2为计算板格的短边和长边的净长度，本题为正方形板格，则l_n1=l_n2
   l_n1为板格长度减去梁宽(450mm)，则ι_n1=8.7-0.45=8.25m
   a=8.25-2×0.93=6.39m
   阴影三角形高为减去h_o
   
   (3)所受荷载三角形面积
   
   (4)三角形面积上所受的荷载
   V_s=10.21×400=4084kN

A

[解析] 根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.4.4条，中性点深度：l_n=0.5×40=20m
   根据《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025—2004表5.7.5，桩侧负摩阻力特征值为15kPa；
   根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.3.5条计算单桩所能承受的最大竖向力：
   
   该题考点为单桩承载力特征值和负摩阻力计算。容易出现错误处：未考虑负摩阻力；或由于在《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025—2004中给的桩侧摩阻力为特征值，与极限侧阻力标准值出现混淆，在查规范表5.7.5时，易将负摩阻力特征值混淆为极限侧阻力标准值计算。负摩阻力极限标准值按—15kPa的计算，负摩阻力若按—15kPa/2计算扣除，计算得：2486kN；若未扣除负摩阻力计算得：2864kN，全部按正摩阻力计算则为3642kN。

C

[解析] 根据题中条件计算构造物在抗浮设防水位情况情况下所受浮力：
   浮力：=50×40×(11-3)×10=1.6×10⁵kN
   (2)计算构筑物在荷载效应基本组合下基桩所受轴向拉力设计值：
   
   (3)由桩身正截面受拉承载力计算所需配筋的筋截面面积：N≤f_yA_s，540×10³≤300×A_s，A_s≥1800mm²
   (4)计算配筋率：，
   该题考点有两处，桩身配筋计算对应的作用效应组合及相应作用效应设计值的确定。根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007—2011：第3.0.5条第4款，确定桩身配筋时，作用效应应按承载能力极限状态下作用的基本组合，采用相应的项系数；第3.0.6条第4款，对由永久作用控制的基本组合，可采用简化规则，基本组合的效应设计值可由下式确定。
   S_d=1.35S_k
   其中    S_k=浮力-自重。

C

[解析] 根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D 63—2007第5.3.3条，查表5.3.3-2得λ=0.85，查表3.3.4得k₂=6.0
   (1)计算q_r：q_r=m_oλ｛[f_ao]+k₂γ₂(h-3)｝；其中λ取0.85，k₂取6.0q_r=0.8×0.85×[500+6.0×9.0×(40-3)]=1698.6(kPa)＞1450kPa，取1450kPa
   (2)计算
   [R_a]=0.5×3.14×1.2×(40×35+60×10+120×5)+3.14×0.6²×1450
   =1.884×2600+1639.1=6537.5kN
   (3)计算单桩轴向抗压承载力：按5.3.7规定，抗力系数取1.25
   单桩轴向抗压承载力=1.25[R_a]=8171.9kN
   该题主要考查考生对《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD 63—2007中有关灌注桩单桩受压承载力容许值的计算。须注意的几处解题条件：钻孔桩、清底系数、桩端为粗砂属于透水层、l/d＞25、无冲刷、修正系数k₂。因题意要求计算施工阶段单桩轴向抗压承载力容许值，考生还需熟悉关于使用阶段和施工阶段容许承载力的不同抗力系数。本题涉及规范的条文较多，有第3.3.4条、第5.3.3条和第5.3.7条，需要考生对规范有较全面的了解与掌握，同时计算参数和步骤也较多，需仔细计算。

C

[解析] (1)根据《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008第5.7.3条：R_h=η_hR_ha
   (2)考虑地震作用，且s_a/d=4＜6时：η_h=η_iη_r+η_l
   
   因为αh=3.0m，查表5.7.3-1得η_r=2.13
   承台位于松散填土中，所以η_l=0，所以η_h=0.737×2.13+0=1.57
   (3)R_h=η_hR_ha=1.57×100=157kN
   该题主要考查考生对《建筑桩基技术规范》JGJ 94—2008中有关群桩基础中基桩水平承载力计算的了解和掌握情况，据规范第5.7.3条由题中条件可知，群桩基础的基桩水平承载力特征值应考虑由承台、桩群、土相互作用产生的群桩效应，可按公式R_h=η_hR_ha计算。规范第4.2.4条规定，对桩嵌入承台内的长度规定为不宜小于50mm，故可根据桩的换算深度αh=3.0m查表得到η_r=2.13，又因承台位于松散填土中，故可知，η_l=0。该题计算中因数据较多，故需仔细计算。

C

[解析] (1)土层平均固结度：
   
   (2)软土层最终总压缩量：
   (3)此刻饱和软土的压缩量：s_t=s·U_t=240×0.617=148mm
   选择答案(C)
   在饱和土的固结过程中，任一时间t，有效应力σ'与超孔隙水压力u之和总等于作用在土中的附加应力σ_z，即：σ'+u=σ_z，所以饱和土的固结就是孔隙水压力的消散和有效
应力相应增长的过程，本题可以从孔隙水压力的消散或有效应力的增长两个方向来解题。
   答案给出的是按孔隙水压力消散(固结)的解法，按有效应力(附加应力)增长的解法如下：
   (1)此时土中附加应力(总应力面积减去附加应力面积)：
   
   (2)此刻饱和软土的压缩量：

C

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002第11.2.4条和第9.2.5条
   (1)桩的截面积A_p==0.2826m²
   (2)确定单桩竖向承载力
   桩身强度确定单桩竖向承载力
   R_a=ηf_cuA_p=0.3×1.8×10³×0.2826=152.6kN桩周土和桩端土抗力确定单桩竖向承载力
   R_a=u_p∑q_siｌ_i+αq_pA_p=3.14×0.6×10×15+0.4×40×0.2826=287.1kN取二者小值为单桩竖向承载力R_a=152.6kN
   (3)置换率
   (4)桩间距
   本题为复合地基设计的常规题目，考生只要熟练掌握复合地基的计算公式，按规范规定分布计算，即可得出正确答案。需注意，单桩竖向承载力是受桩身强度和桩周土、桩端土的抗力双控的，不要忘记进行比较的过程。

C

[解析] (1)已知工后沉降量为15cm，则软土的预压固结沉降量应为：
   248-15=233cm
   (2)因此在超载预压条件下的固结度为：
   
   超载预压是利用超过使用荷载的一个较大的荷载进行预压，以达到加快地基土固结沉降的过程。考生应明确一个概念，所谓固结度均是相对于某一荷载而言的。如本题中，给出了工后沉降应控制在15cm以内，即要求消除248-15=233cm的固结沉降，相对于使用荷载的固结度为，而相对于超载预压荷载的固结度为

C

[解析] 根据《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002第5.2节
   (1)正方形布置，塑料排水板有效排水直径d_e为：d_e=1.13l=1.13×1.2=1.356m
   (2)塑料排水板当量换算直径d_p为：
   (3)井径比n为：
   (4)根据题目要求不计竖向固结度，只考虑径向固结度，按太沙基单向固结理论计算：
   
   本题为排水固结法设计计算的一个典型题目，只是计算步骤较繁。在塑料板排水固结计算中，对较深厚的软土层，竖向固结对总固结度的贡献不大，往往可以忽略。而对涂抹和井阻影响，有时则需要考虑，这在《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002有具体规定，考生可进一步了解。
   解答中F_n是采用完整公式计算的，为简化计算，《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002第5.2.8条规定，当n≥15时，可采用下式计算，结果一样。
   

B

[解析]

   
   滑体下滑力F=449.3×sin42°=300.6kN/m
   滑面抗滑力R=449.3×cos42°×tan18°+11.96c=108.5+11.96C kN/m
   
   在边坡稳定性分析中，合理确定滑面材料的强度参数：内摩擦角φ和黏聚力c至关重要。确定φ较为容易，但合理确定c值较难。工程中可根据滑面以上岩体处于临界稳定状态时的c值，再结合试验值或工程经验来确定。本题的考点是在已知φ值的情况下，计算边坡处于临界状态(即滑动安全系数K=1.0)时滑面材料的c值。本题的解答涉及岩土力学的基本原——摩尔-库仑强度准则和滑动安全的基本计算方法，考生还应熟练掌握三角形几何关系，推算滑体自重的计算、滑体自重沿滑面下滑力和抗滑力的计算，这些内容都是岩土工程技术人员必须掌握的基本技能。只要根据题意和图示，列出相关计算公式，就可得出正确答案。

B

[解析] (1)采用黏土时
   
   (2)采用砂土时
   
   (3)E_a1=E_a2，即6.232h²=3.5h²+16.47h，解得h=6.02m
   挡土墙墙后填土分别为黏土与砂土时，两者的主动土压力分布规律不一样。该题关键在于考核考生对朗肯土压力理论的掌握程度。

B

[解析] 根据《土工合成材料应用技术规范》GB 50290—98第6.2.5条规定，
   筋材上的有效法向应力为：σ_v=γh=19.5×3.5=68.25kPa
   
   筋材抗拔稳定性是加筋土挡墙内部稳定性之一，而加筋筋材有效长度的合理确定是加筋土挡墙设计的关键内容。《土工合成材料应用技术规范》GB 50290—98第6.2.5条假设加筋土挡墙的破裂面如下图所示，破裂面以外的筋材长度为有效长度。
   

C

[解析]
   
   本题考点一是求主动土压力的临界自立高度z₀，然后求主动土压力的作用点；考点二是挡墙土压力计算，然后是力矩平衡求挡土墙的抗倾覆稳定安全系数。

A

[解析] 根据《公路隧道设计规范》JTGD70—2004第6.2.3条和附录E：
   (1)首先确定计算断面的深浅埋类型：
   h_q=0.45×2^s-1w，s=4，w=1+0.1×(6.4-5)=1.14，h^q=0.45×2^4-1×1.14=4.104
   矿山法施工条件下，IV级围岩浅、深埋临界高度取H_p=2.5h_q=2.5×4.104=10.26＜13m故该断面应按深埋隧道计算
   (2)深埋隧道垂直均匀分布围岩压力按下式确定：
   q=γh=γh^q=24×4.104=98.50kPa式中强风化砂岩的容重取24kN/m³
   (3)水平围岩压力按规范取侧压系数，取K₀=0.15～0.30，取小值0.15
   则e₁=K₀×q=0.15×98.50=14.78kPa，选答案(A)。
   对于隧道围岩压力的计算，首先要判定隧道的深埋、浅埋类型。其次，要注意，当深埋隧道围岩压力为松散荷载时，其垂直均布压力应按围岩塌方高度h_q=0.45×2^s-1w而不是隧道埋藏深度计算。水平围岩压力按规范查取侧压系数，去小值计算即可。计算过程并不复杂。
   若不加判断，按浅埋隧道计算，则有：
   
   就会选择答案(B)。

C

[解析] (1)由T_d≤N_ucosθ，T_d=250kN，θ=15°，可解出N_u≥259kN
   (2)求锚固段长度：
   
   (3)求锚头到潜在滑动面的距离：
   (4)根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—99第4.6.9条第1款的规定，锚杆自由段长度应超过潜在滑裂面1.5m，锚杆设计长度L=14.3+6.7+1.5=22.5m
   锚杆长度计算主要包括两部分，即锚固段长度和自由段长度。本题设计的主要考点是锚杆水平拉力与轴向拉力的转换和《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—99第4.6.9条第1款的规定，锚杆自由段长度不宜少于5m并应超过潜在滑裂面1.5m。
   本题给出的是锚杆水平拉力设计值，应首先将其转化为锚杆轴向拉力设计值，再根据锚杆轴向拉力设计值确定锚杆锚固段长度。《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120—99第4.4.4条给出了锚杆自由段长度计算公式，该公式实际是一个三角关系式，其中l_t为锚杆锚头中点至基坑底面以下基坑外侧荷载标准值与基坑内侧抗力标准值相等处的距离，如再计算基坑底至基坑底面以下基坑外侧荷载标准值与基坑内侧抗力标准值相等处的距离，则计算量太大，为简化计算量，本题给出了附加限定条件，即假设潜在滑动面通过基坑坡脚处，如此l_t=15-4=9m。考生应充分理解《建筑基坑支护技术规程》第4.4.4条锚杆自由段长度计算公式的力学及几何意义，灵活运用。
   此外，《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120一99第4.6.9条第1款规定，锚杆自由段长度不宜少于5m并应超过潜在滑裂面1.5m经常被忽略。
   如果不加入假设潜在滑动面通过基坑坡脚处的限制条件，则还需先计算基坑底至基坑底面以下基坑外侧荷载标准值与基坑内侧抗力标准值相等处的距离t。如此的话还需给定土的重度。假定土的重度为γ=19kN/m³。
   

B

[解析] 根据规范悬臂段可按悬臂桩计算：
   (1)矩形分布荷载在桩上所产生的作用力
   E=FL=900×6=5400kN
   (2)作用点距锚固段顶端的距离为9/2=4.5m
   (3)锚固段顶端的弯矩为W=5400×4.5=24300kN·m
   本题将滑移面以下桩体视为锚固段，滑移面以上桩体视为悬臂段，将剩余下滑力作为均布荷载作用于悬臂段，计算即可。
   (1)作用于悬臂抗滑桩上的作用力E=每延米剩余下滑力×桩间距；
   (2)因为剩余下滑力在桩上为矩形分布，故合力作用点在悬臂段的中点，即力臂长L=悬臂段长/2；
   (3)因为桩前无滑坡反力，故锚固段顶端截面上的弯矩=E×L。

C

[解析] (1)近似计算边坡稳定系数K，
   (2)分别计算K₀、K₁、K₂
   
   (3)因此答案为(C)
   本题除上述定量计算方法外，用定性分析法也可得到正确答案。从图示可知，卸荷部位都处于滑动体上，故卸荷都可提高边坡的K值；卸荷方案2的力臂要长于方案1，而卸荷量相同，故K₀＜K₁＜K₂。

C

[解析] 按题意，回填高度为消除累计沉降量损失1.2m，加后期预留量0.5m加填筑厚度0.8m，总计2.5m。故体积V₀=200×100×(1.2+0.5+0.8)=50000m³
   土料压实后的干重G=λ_c·10ρ_damx·V₀=0.94×16.9×50000=794300kN
   
   选答案(C)
   首先要正确理解题意，场地回填总高度为：累计沉降量+预留量+回填厚度，进而算出场地回填总体积。此后，可根据干密度的概念及其公式来解(见标准解答)。第二种解法：可根据场地回填总质量和料场所需土料总质量相等的概念来解。

C

[解析] (1)根据《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02—01—2008第5.5.2条计算，非地震条件下作用于台背的主动土压力系数为(公式(5.5.2-2))：
   
   (2)桥梁设防类别为A类，E1地震作用，查表3.1.4-2，抗震重要性系数C_i=1.0；将以上及题干给定条件代入公式(5.5.2-1)：
   
   本题考查公路桥梁台背地震土压力。按照《公路桥梁抗震设计细则》JTGT B02—01—2008规定，E1地震作用是工程场地重现期较短的地震作用，对应于第一级设防水准，E2地震作用是工程场地重现期较长的地震作用，对应于第二级设防水准。按照规范第5.5.1条规定，对E1地震作用，在抗震设计阶段，土压力的计算应考虑地震的影响。桥台台背地震土压力应按规范附录D计算，但题干给出了台背为无黏性土，按照规范第5.5.2条规定，可以直接按照规范第5.5.2条给出的简易公式(5.5.2—2)进行计算。
   规范附录D给出了台背填土为黏性土的地震土压力计算公式，同样适用于该题的计算。按附录D计算结果相当，只是过程复杂一些。在附录D计算公式中涉及一个地震角概念，这是在进行地震土压力研究中将桥台和台后填土进行逆时针旋转的一个角度，按规范附录D的表D.0.1取值。

D

[解析] 按照《水利水电工程地质勘察规范》GB 50487—2008附录P给出的式(P.0.4-2)计算。
   
   (1)根据题干提供的条件，工程正常运行时，标贯点位于地面下的深度d_s=8.0m，地下水位埋深d_w=1.0m；前期进行勘察时，标贯点位于地面下的深度d'_s=5.0m，地下水位埋深d'_w=2.0m。查表P.0.4-1，标准贯入锤击数基准值N₀=12，题干给出的黏粒含量ρ_c=6%，
   (2)按式(P.0.4-3)计算标准贯入击数临界值：
   
   按式(P.0.4-2)计算：
   
   (3)求得答案为(D)。
   该题考查考生对《水利水电工程地质勘察规范》GB 50487—2008附录P的掌握隋况。用标准贯入试验判别地震液化，当工程运行后地震来临时的地面标高以及地下水位，与前期勘察试验时条件不同时，地震液化判别是需要进行修正调整的。在这方面，水利水电部门规范沿用了汪闻韶的建议，给出了标准贯入锤击数修正公式。该题先后给出了试验时间和工程运行地震来临时的地下水位埋深和标贯点的埋深，这里实际上就是如何对标贯击数进行修正的问题。按照规范附录P给出的相关公式，通过计算和反算，就会得到结果。

C

[解析] 根据《建筑抗震设计规范》GB 50011—2010第5.1.5条节进行计算(参见下图)。
   
   按规范表5.1.4-2，确定场地特征周期T_g=0.45s，计算罕遇地震作用，按规范第5.1.4条，特征周期增加0.05s，综合确定场地特征周期T_g=0.50s
   题干已知自振周期T=0.75s，从规范图5.1.5看出，自振周期位于(T_g～5T_g)曲线段
   按规范第3.2.2条和表5.1.4-1，确定水平地震影响系数最大值α_max=1.20
   阻尼调整系数和形状参数：ζ=0.075，按式(5.1.5-3)、式(5.1.5-1)，η₂=0.875，γ=0.87
   在T_g＜T＜5T_g曲线段，水平地震影响系数α，按图5.1.5，
   
   该题考查考生对《建筑抗震设计规范》中关于地震影响系数的掌握情况。这是工程实践中常见的标准问题。先确定结构自振周期位于地震影响系数曲线的那一段，然后按照规范给出的计算公式，分别确定各种调整系数，然后进行计算即可得到结果。

D

[解析] (1)采用下列公式计算：
   
   (2)最优含水率为17.0%时，桩间土的最大干密度为：
   
   (3)计算桩间土的平均干密度：根据《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002中14.2.4条文说明，桩间土的平均干密度为B、C两处所有土样干密度的平均值，即：
   
   =1.613g/cm³
   (4)计算桩间土的平均挤密系数：
   
   挤密桩处理的地基，桩间土的挤密程度一般来讲距离桩体越近，挤密程度越高，而三桩中心，挤密程度最低。本题的考点就是让考生掌握如何计算桩间土的平均挤密系数。
   本题相对比较简单，首先需要根据击实试验结果计算出桩间土的最大干密度；其次根据《建筑地基处理技术规范》JGJ 79—2002中14.2.4条文说明，桩间土的平均干密度为B、C两处所有土样干密度的平均值，用桩问土的平均干密度和桩间土的最大干密度就可计算出桩间土的平均挤密系数。可惜由于该题排在案例上午题的最后，大多数考生都没有选做该题。