单项选择题2. 天然气的小时流量Q
1=5 000 m3/h,天然气密度ρ
1=0.78 kg/m
3,天然气的压力P
1=0.2 MPa,天然气温度t=0℃,若选用DN300过滤器,假定△P
0=4 500 Pa时,相应的流量Q
0=4 400 m
3/h;若选用DN200过滤器,假定△P
0=4 500 Pa时,Q
0=2 000m
3/h。则填料式过滤器的直径应为
mm。
A B C D
D
[解析] 实际压力△P
1可按下式计算。
△P
1=1 510.8 Pa<5 000 Pa,因此DN300过滤器可用,但有些偏大;同理可算出DN200过滤器的△P
1=7 313 Pa>5 000 Pa,因此DN200过滤器不能满足要求。由于DN200与DN300之间没有标准规格的过滤器,故仍采用DN300过滤器。
3. 已知发生炉煤气各组分容积成分如下:
=12.4%,
=6.2 %,
=0.7%,Y
CO=27.3%,
=53.4%。又知未与惰性气体组合的甲烷的火焰传播极限为5%~15%,惰性气体与可燃气体混合比为0.5和1.96时分别对应的火焰传播极限为6%~70%和40%~73.5%,则该燃气火焰传播极限为
。
- A.19%~70%
- B.20%~50%
- C.30%~60%
- D.40%~70 %
A B C D
A
[解析] 将组分中的惰性气体与可燃气体进行混合:
发生炉煤气的火焰传播极限为:
5. 某链条炉热工试验测得数据如下:C
ar=55.5%,H
ar=3.72%,S
ar=0.99%,Q
ar=10.38%,Nar=0.98%,A
ar=18.43%,W
ar=10%,Q
ar,net,p=21 353 kJ/kg;炉膛出口烟气成分RO
2=11.5%,O
2=8.1%,固体不完全燃烧热损失q
4=11.1%;CO的容积发热量为235.9 kJ/m
3。则该锅炉的化学不完全燃烧热损失q
3为
。
A B C D
C
[解析] 假定不完全燃烧产物只有CO。
6. 炼焦用煤通常采用配煤工艺来扩大原料煤种,某焦化厂采用肥煤22%,焦煤26%,瘦煤 16%,气煤36%的比例配煤炼焦。配煤的各煤种挥发分含量(空气干燥基,重量%)依次为V
1=28.5%,V
2=23.8%,V
3=12.6%,V
4=40.6%,则配煤的挥发分按照可加性近似计算为
。
- A.28.6%
- B.27.9%
- C.29.1%
- D.29.8%
A B C D
C
[解析] Vd=εVdiXi=28.5×22%+23.8×26%+12.6×16%+40.6×36%=29.1%
7. 有一内径为700 mm,长为125 km的天然气管道。已知天然气的容积成分为
=97.5%,
=0.2%,y
C3H8=0.2%,
=1.6%,
=0.5%,当天然气的平均压力为3.04 MPa,温度为5℃,压缩因子Z=0.94,则管道中的天然气在标准状态下(101 325 Pa、273.15 K)的体积为
m
3。
- A.1 506 901
- B.1 508 256
- C.1 628 049
- D.132 582
A B C D
A
[解析] 天然气管道内容积V为:V=O.785×0.7
2×125 000 m
3=48 081 m
3 标准状态下管道中天然气体积为:
若不考虑压缩因子,而按理想气体状态方程计算得出的管道中天然气体积为1 416 487 m
3,比实际少6 %。
8. 氟利昂(R22)制冷剂在下列三种工况下:A工况t
k=40℃,t
0=5℃;B工况 t
k=40℃,t
0=0℃;C工况t
k=35℃,t
0=0℃。各工况的理论制冷系数应满足
。
- A.A工况制冷系数>B工况制冷系数>C工况制冷系数
- B.A工况制冷系数<B工况制冷系数<C工况制冷系数
- C.B工况制冷系数>A工况制冷系数>C工况制冷系数
- D.C工况制冷系数>B工况制冷系数>A工况制冷系数
A B C D
B
[解析]
由下表可知,A、C两工况的蒸发温度相同,但C工况的t
k比A工况的t
k升高5℃,则制冷系数下降,下降的百分数为
B、A两工况的冷凝温度相同,但A工况的t
0比B工况降低5℃,则制冷系数下降,下降的百分数为
从上述计算结果可知,蒸发温度的变化对制冷系数的影响大于冷凝温度变化的影响,这一结果完全符合逆卡诺循环的结论。
9. 已知液化石油气在15℃时的液相各组分的摩尔成分(%)为
=47.39%,
=52.61%,则15℃时气、液相平衡状态下的气相各组分的摩尔成分(%)为
。
- A.72.13%,24.83%
- B.72.15%,30.06%
- C.52.89%,27.85%
- D.52.89%,30.06%
A B C D
A
[解析] 混合液体的蒸气压(15℃):
气相的摩尔成分(%)Y
i=kX
i yC
3=1.522×47.39%=72.13% yC
4=0.472×52.61%=24.83%
11. 已知燃气的容积成分为
=97%,
=0.3%,
=0.7%,
=2%,则标准状态下的平均黏度为
[各组分的运动黏度(10
-6m
2/s)为:CH
4=14.5, C
3H
8=3.81,C
4H
10=2.53,N
2=13.3]。
- A.13.91m2/s
- B.13.91m2/s
- C.12.56m2/s
- D.11.87m2/s
A B C D
A
[解析] 该天然气的平均运动黏度为:
12. 某厂SZD10-1.3型锅炉的给水水质化验得
=185mg/L,
=10.2mg/L,阴阳离子总和为400mg/L。炉水标准碱度为20mmol/L,标准含盐量为3 500mg/L则该锅炉排污率为
。
- A.20.9%
- B.20.26%
- C.22.8%
- D.25.6%
A B C D
B
[解析] 给水碱度等于
碱度和
碱度之和:
按碱度计算排污率:
按含盐量计算排污率为:
因为排污率应取P
1、P
2中的大值,
所以该锅炉排污率为20.26%,大于10%的控制值,由此该给水必须除碱。
16. 某一供氧系统,平均耗氧量为350m
3/h(气态)。每天供气为12h,拟采用液氧罐贮存。供应商补液氧周期为7d/次,则液氧贮存罐的有效容积至少为
m
3。
A B C D
B
[解析] 气态氧在补给液氧周期总耗量为:
V气=350m
3/h×12 h/d×7d=29 400 m
3 氧的气/液比为799 L/L≈0.8m
3/L
考虑充满度系数取95%,残留率取10%,贮罐有效容积应乘0.855取0.85,
18. 对于简单林德双压空气液化系统来说,气流的流量比为q
mi/q
m=0.8,液化器操作压力为0.101 MPa和20.2 MPa,两台压缩机的进口温度保持在293 K,中压为3.03 MPa,由空气的压焓图查得:h
1(0.101 MPa,293 K)=295 kJ/kg,h
2(3.03 MPa,293 K)=286 kJ/kg,h
3 (20.2 MPa,293 K)=259 kJ/kg,h
f (0.101 MPa,饱和液体)=-126 kJ/kg,则液化率y为
。
- A.0.055 2
- B.0.068 4
- C.0.077 2
- D.0.076 5
A B C D
B
[解析] y=(h1-h3)/(h1-hf)-i[(h1-h2)/(h1-hf)]
=(295-259)/(295+126)-0.8×[(295-286)/(295+126)]
=0.068 4
20. 已知炼焦煤气的容积成分如下:H
2=56%,CO=6%,CH
4=22%,C
2H
6=2%,CO
2=3%,N
2=10%,O
2=1%。煤气的含湿量d
g=12.5 g/m
3(干燃气)。理论空气需要量V
0=3.86 m
3/m
3,则完全燃烧时理论烟气量为
(a=1)。
- A.3.28 m3/m3(干燃气)
- B.4.62 m3/m3(干燃气)
- C.4.76 m3/m3(干燃气)
- D.4.92 m3/m3(干燃气)
A B C D
B
[解析] 理论烟气量(a=1时)由燃气组分计算。
三原子气体体积为:
=0.01×(CO
2+CO+∑
mC
mH
n+H
2S)
=0.01×(3+6+22+2×2)m
3/m
3(干燃气)
=0.35 m
3/m
3(干燃气)
水蒸气体积为:
氮气体积为:
理论烟气总体积为:
21. 淮南煤收到基的元素分析成分为C
ar=55.42%、Har=5.81%、Oar=7.16%、N
ar=0.93%、S
ar=0.46%、M
ar=8.85%,则该燃料煤的理论烟气量为
m
3/kg。
- A.4.88
- B.5.97
- C.6.56
- D.6.363
A B C D
D
[解析] 先计算理论空气量V
0:
V
0=0.088 9C
ar+0.265H
ar-0.033 3(O
ar-S
ar)
=0.088 9×57.42+0.265×3.81-0.033 3×(7.16-0.46)m
3/kg
=5.89 m
3/kg
理论烟气量为:
22. 已知炼焦煤气的容积成分如下:H2,56%;CO,6 %;CH
4,22%;C
2H
6,2%;CO
2,3% ;N
2,10%;O
2,1%。煤气的含湿量d
g=12.5 g/m
3(干燃气),燃气与空气的温度t
g=t
a=20℃,空气的含湿量d
a=10 g/m
3(干空气),则燃烧所需理论空气量为
m
3/m
3。
A B C D
D
[解析]
25. 天然气民用大气式燃烧器的几何尺寸及有关参数如下:喉部直径d
t=11.66mm,喷嘴直径d
j=1.4mm,喷嘴流量系数μ=0.78,引射器能量损失系数K=1.65,头部能量损失系数K
1=2.3,火孔热强度q
p=6.85W/mm
2,一次空气系数a′=0.6,天然气参数为:热值H
1=35.6MJ/m
3,密度ρ
g=0.705kg/m
3。理论空气量V
0=9.5,燃气压力H为
。
- A.1496Pa
- B.2851Pa
- C.3740Pa
- D.7790Pa
A B C D
A
引射系数u为:
混合气体密度ρ
0mix为:
火孔出口速度
υp为:
头部静压力h为:
无因次面积为:
又因为:
则燃气压力H=1496Pa