单项选择题1. 发生炉煤气各组分容积成分为:yH
2=12.4%,yCO
2=6.2%,yCH
4=0.7%,y
CO=273%,yN
2=53.4%。
则该燃气火焰传播极限为
。(惰性气体与可燃气体混合比为0.5和1.96时,火焰的传播极限分别为6.0%~70%和40%~73.5%;未与惰性气。体组合的甲烷的火焰传播极限为5.0%~15%)
- A.7.74%~35.31%
- B.13.5%~88%
- C.40%~73.5%
- D.19%~71%
A B C D
D
发生炉煤气的火焰传播极限为:
3. 有一制冷剂为R12的冷冻装置的制冷循环,其实际制冷剂循环量为430kg/h,电动机功率为3.5kW。其实际的制冷系数是
。
A B C D
A
M
r为制冷剂循环量,单位质量制冷量q
0为:
q
0=h
压缩机入口-h
膨胀阀前=135-106=29kcal/kg
总制冷量Q
0=M
rq
0=430×29=12470kcal/h
N=3.5kW,
4. 发生炉煤气各组分容积成分为:yH
2=12.4%,yCO
2=6.2%,yCH
4=0.7%,y
CO=273%,yN
2=53.4%。
则该燃气火焰传播极限为
。(惰性气体与可燃气体混合比为0.5和1.96时,火焰的传播极限分别为6.0%~70%和40%~73.5%;未与惰性气。体组合的甲烷的火焰传播极限为5.0%~15%)
- A.7.74%~35.31%
- B.13.5%~88%
- C.40%~73.5%
- D.19%~71%
A B C D
D
发生炉煤气的火焰传播极限为:
7. 有一内径为700 mm,长为125 km的天然气管道。已知天然气的容积成分为
=97.5%,
=0.2%,y
C3H8=0.2%,
=1.6%,
=0.5%,当天然气的平均压力为3.04 MPa,温度为5℃,压缩因子Z=0.94,则管道中的天然气在标准状态下(101 325 Pa、273.15 K)的体积为
m
3。
- A.1 506 901
- B.1 508 256
- C.1 628 049
- D.132 582
A B C D
A
[解析] 天然气管道内容积V为:V=O.785×0.7
2×125 000 m
3=48 081 m
3 标准状态下管道中天然气体积为:
若不考虑压缩因子,而按理想气体状态方程计算得出的管道中天然气体积为1 416 487 m
3,比实际少6 %。
8. 安全阀定压P
s为1.52MPa,天然气泄放量1.5×10
4m
3/h,温度18℃,选用弹簧全启式安全阀,安全阀所需最小喉径为
。(天然气摩尔成分:CH
496%,C
2H
60.8%,C
3H
80.2%,CO
22.8%,N
20.2%,K取0.7,Z取0.97)
- A.42.5mm
- B.33.5mm
- C.28.7mm
- D.12.5mm
A B C D
A
天然气定压比热容:
C
p=∑y
iCp
i=(1.55×0.96+2.24×0.008+2.96×0.002
+1.62×0.026+1.3×0.002)kJ/(m
3·K)=1.56kJ/(m
3·K)
定容比热容:C
V=(1.56-0.371)kJ/(m
3·K)=1.19kJ/(m
3·K)
则比热容比为:
安全阀出口侧压力:P
0=0.1MPa(绝压)
泄放压力:P
d=1.52×1.1+0.1=1.772MPa(绝压)
属临界条件,采用
天然气分子量为:
M=∑y
iM
i=16.04×0.96+30.07×0.008+44.01×0.002+44.01×0.028
特性系数分别为:
K=0.7,Z=0.97。
天然气密度为:
ρ=∑y
iρ
i=0.7174×0.96+1.3553×0.008+2.01×0.002+1.9768×0.028+1.2507×0.002=0.7614kg/m
3 W
s=1.5×10
4×0.7614=11420kg/h
因此,
10. 某供热小区建筑面积30×104m
2,由分散供暖改为集中供暖。改造前锅炉平均热效率η
G=50%,热网效率η
W=92%。改造后锅炉平均热效率η
G=85%,热网效率η
W=95%。供暖室外计算温度
=-19℃,供暖期天数152天,供暖期日平均温度t
p=-5.7℃,室内计算温度t
n=18℃,建筑物综合面积热指标为q
F=65W/m
2。设标准煤发热值为29309kJ/kg,则改造后年节约标准煤量为
。
- A.5236t
- B.6748t
- C.6931t
- D.12167t
A B C D
A
小区实际热负荷为:Q′=q
FF=65×30×10
4=19.5×10
3kW
则年耗热量为:
改造前年耗煤量:
改造后年耗煤量:
年节约量=12167-6931=5236t
12. 某一供氧系统,平均耗氧量为350m
3/h(气态)。每天供气为12h,拟采用液氧罐贮存。供应商补液氧周期为7d/次,则液氧贮存罐的有效容积至少为
m
3。
A B C D
B
[解析] 气态氧在补给液氧周期总耗量为:
V气=350m
3/h×12 h/d×7d=29 400 m
3 氧的气/液比为799 L/L≈0.8m
3/L
考虑充满度系数取95%,残留率取10%,贮罐有效容积应乘0.855取0.85,
13. 如图所示的单管顺流式供暖系统的一组立管,已知供回水设计温度t
g=86℃,t
h=56℃,散热器散热量Q1=1000W,Q
2=2000W。则立管的中间水温t
s值为
。(注:两个散热器的换热率、换热面积相同)
A B C D
D
两个散热器的换热率、换热面积相同,则根据公式Q=KAΔt可知,K与Δt成正比。
根据题意可以列出下式:
解此式可得:t
s=76℃。
15. 空气的容积V
1=2m
3,由p
1=0.2MPa,t
1=40℃,压缩到p
2=1MPa,V
2=0.5m
3。则过程的多变指数和压缩功分别为
。
- A.1.03,625kJ
- B.1.12,-625kJ
- C.1.16,-625kJ
- D.1.28,625kJ
A B C D
C
多变指数:
压缩功:
16. 已知发生炉煤气各组分容积成分如下:
=12.4%,
=6.2 %,
=0.7%,Y
CO=27.3%,
=53.4%。又知未与惰性气体组合的甲烷的火焰传播极限为5%~15%,惰性气体与可燃气体混合比为0.5和1.96时分别对应的火焰传播极限为6%~70%和40%~73.5%,则该燃气火焰传播极限为
。
- A.19%~70%
- B.20%~50%
- C.30%~60%
- D.40%~70 %
A B C D
A
[解析] 将组分中的惰性气体与可燃气体进行混合:
发生炉煤气的火焰传播极限为:
17. 已知炼焦煤气的容积成分如下:H2,56%;CO,6 %;CH
4,22%;C
2H
6,2%;CO
2,3% ;N
2,10%;O
2,1%。煤气的含湿量d
g=12.5 g/m
3(干燃气),燃气与空气的温度t
g=t
a=20℃,空气的含湿量d
a=10 g/m
3(干空气),则燃烧所需理论空气量为
m
3/m
3。
A B C D
D
[解析]
18. 淮南煤收到基的元素分析成分为C
ar=55.42%、Har=5.81%、Oar=7.16%、N
ar=0.93%、S
ar=0.46%、M
ar=8.85%,则该燃料煤的理论烟气量为
m
3/kg。
- A.4.88
- B.5.97
- C.6.56
- D.6.363
A B C D
D
[解析] 先计算理论空气量V
0:
V
0=0.088 9C
ar+0.265H
ar-0.033 3(O
ar-S
ar)
=0.088 9×57.42+0.265×3.81-0.033 3×(7.16-0.46)m
3/kg
=5.89 m
3/kg
理论烟气量为:
20. 有一内径为700 mm,长为125 km的天然气管道。已知天然气的容积成分为
=97.5%,
=0.2%,y
C3H8=0.2%,
=1.6%,
=0.5%,当天然气的平均压力为3.04 MPa,温度为5℃,压缩因子Z=0.94,则管道中的天然气在标准状态下(101 325 Pa、273.15 K)的体积为
m
3。
- A.1 506 901
- B.1 508 256
- C.1 628 049
- D.132 582
A B C D
A
[解析] 天然气管道内容积V为:V=O.785×0.7
2×125 000 m
3=48 081 m
3 标准状态下管道中天然气体积为:
若不考虑压缩因子,而按理想气体状态方程计算得出的管道中天然气体积为1 416 487 m
3,比实际少6 %。
24. 如下图所示的单管顺流式供暖系统的一组立管,已知供回水设计温度t
g=80℃,t
h=50℃,散热器散热量Q
1=1 000W,Q
2=2 000W,则立管的中间水温t
s值为( )(注:两个散热器的换热率、换热面积相同)。
A B C D
B
[解析] 两个散热器的换热率、换热面积相同,则根据公式Q=KA△t可知,K与△t成正比。根据题意可列下式:
25. 已知一供暖房间的供暖室内计算温度t
n=19℃,供暖室外计算温度t
w=-13℃,其外墙传热系数K=1.68W/(m
2·℃),外墙面积A=10 m
2,则该外墙的基本耗热量Q为
W。
A B C D
C
[解析] 外墙的基本耗热量可由下式计算:
Q=KA(tn-tw)=1.68×10×[19-(-13)]W=537.6W